регистрация / вход

Расчет основных характеристик импульсно-фазовой радионавигационной системы "Лоран-С" и приемоиндикатора этой системы

Принцип работы приемоиндикатора в режиме измерения. Расчет и построение графиков форм сигналов. Определение напряжённости поля атмосферных шумов в полосе пропускания приёмника. Подсчет ошибок определения места фазовым отсчетам при двух уровнях слежения.

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине: «Радионавигационные системы»

Тема: «Расчет основных характеристик ИФ РНС «Лоран‑С» и приемоиндикатора этой системы»


Введение

Одной из основных задач в судовождении является определение истинного места судна независимо от видимости и состояния моря с любой периодичностью во времени. В настоящее время наиболее полно эта задача решается с помощью наземных и частично спутниковых радионавигационных систем (РНС). Как следствие решения основной задачи РНС позволяют определять абсолютную путевую скорость судна, путевой угол, пройденный путь, время (с точностью до 0,1 мкс), а также обеспечивать диспетчерское управление движением судов в стесненных условиях и на подходах к портам.

РНС включают в себя три функционально взаимосвязанных комплекса радиотехнической аппаратуры:

1) передающие станции, устанавливаемые на неподвижных или подвижных точках с известными координатами;

2) приемоиндикаторы, устанавливаемые на судах, военных кораблях и других подвижных объектах и позволяющие по принятым сигналам от передающих станций с помощью вычислителей или специальных карт и таблиц определять необходимые навигационные данные;

3) береговая аппаратура управления передающими станциями.

РНС, в отличие от средств радиосвязи, являются измерительными системами. Полезная информация в РНС образуется не в передающем тракте, а в тракте распространения радиоволн благодаря функциональной зависимости параметров электромагнитного поля принимаемых сигналов от координат судна. По существу РНС базируются на свойстве радиоволн распространяться в однородной среде по кратчайшим расстояниям с конечной скоростью (~ 300 м/мкс).

Важное значение имеет и свойство интерференции радиоволн, которое обусловливает появление перемежающихся зон максимальной и минимальной интенсивности суммарного поля от двух источников когерентных колебаний.

РНС классифицируются по ряду критериев. Один из основных критериев – вид параметра электромагнитного поля, в результате измерения которого выделяется полезная информация о данных, необходимых для навигации судна.

Если полезная информация выявляется при измерении величины сдвига временного положения принимаемого радиоимпульса относительно эталонной и общей для береговой и судовой аппаратуры шкалы времени, то РНС относится к временной. Временные РНС, как правило, являются импульсными.

В фазовых РНС временное положение сигнала оценивается из фазовых измерений. Особенностью фазовых РНС является то что они позволяют определить запаздывание одного колебания относительно другого лишь в пределах периода.

Если мгновенная частота излучаемых колебаний непостоянна и меняется по некоторому закону, тогда по измерениям частоты принимаемого колебания относительно эталонной можно определить расстояние и РНС такого типа следует отнести к частотным.

В принципе можно построить и амплитудную РНС, в которой полезная информация о дальности получается при измерении амплитуды электрической составляющей поля. Однако непостоянство величины ослабления сигнала делает такие измерения дальности недостоверными.

Амплитудные РНС находят широкое применение в основном для измерения углов между эталонным направлением и направлением на передающую станцию.

Второй критерий классификации РНС обусловливается геометрическими величинами, которые измеряются приемоиндикатором: углом, расстоянием, разностью расстояний, линейной комбинацией расстояний. Прежде чем обсуждать это направление классификации РНС, целесообразно привести некоторые понятия и термины из курса общей навигации.

Определение места судна в навигации математически решается как задача об отыскан ии положения точки на земной поверхности или на проекции этой поверхности (на навигационной карте). Как известно, положение точки на поверхности может быть определено пересечением минимум двух линий. Для того чтобы РНС могли способствовать решению задач навигации, они должны давать возможность построить на карте эти две линии положения (ЛП) судна с достаточной точностью. Измеряемыми геометрическими величинами в РНС могут быть углы, расстояния до излучателя, разности расстояний до двух излучателей.

Угломерные РНС применяются на сравнительно небольших расстояниях от береговых передающих станций, радиомаяков и имеют недостаточную точность определения места.

Дальномерные РНС, несмотря на их преимущество с геометрической точки зрения перед любыми другими системами, пока не нашли широкого применения на морском флоте из-за отсутствия генераторов колебаний – хранителей времени высокой стабильности, которые формируют шкалу времени.

Наивысшие точности определения места среди них на средних дальностях дают фазовые радионавигационные системы.

Однако фазовые РНС дают многозначные отчеты и зависят от распространения пространственных, отраженных от ионосферы радиоволн. Это ограничивает дальность действия систем ночью до 150–240 миль.

Для устранения многозначности фазовых отсчетов излучаются специальные сигналы, а в судовые устройства вводятся дополнительные индикаторные цепи. Поэтому наряду с фазовыми РНС создавались и импульсные, главным достоинством которых является возможность разделения сигналов, распространяющихся поверхностными и пространственными лучами. Такое разделение сигналов позволяет использовать поверхностные радиоимпульсы для точных определений места на значительных удалениях от береговых станций. Использование пространственных радиоимпульсов еще более увеличивает рабочую область РНС для определений места судна с точностью, достаточной при плаваниях в открытом море. Однако импульсные РНС уступают фазовым системам по точности, простоте и быстроте определений места.

Стремление увеличить дальность действия РНС при сохранении точности фазовых измерений привело к разработке импульсно-фазовых систем с излучением сигналов в диапазоне длинных радиоволн. Определение места судна в импульсно-фазовых РНС производится путем измерения разности фаз между несущими колебаниями, заполняющими радиоимпульс. Огибающая радиоимпульсов служит для устранения многозначности фазовых измерений.

Импульсно-фазовые системы объединяют положительные и исключают отрицательн ые свойства импульсных и фазовых РНС, работающих в диапазоне длинных и средних волн.

Импульсные системы позволяют избавиться от влияния пространственных радиоволн и поэтому обеспечивают перекрытие обширных рабочих зон, но в импульсных системах точность измерения временного положения огибающей радиоимпульсов существенно ниже, чем точность фазовых измерений.

Фазовые системы используют непрерывные сигналы и позволяют измерять временное запаздывание сигналов с точностью до сотых долей периодов высокочастотных составляющих этих сигналов, но подвержены сильному влиянию отраженных от ионосферы радиоволн, что практически не позволяет использовать фазовые системы на больших удаленьях ночью.

Основные принципы работы длинноволновой импульсно-фазовой системы (ИФРНС) «Лоран‑С». Береговые передающие станции ИФ РНС работают группами, образующими единую цепочку. Цепочка состоит из ведущей станции и нескольких ведомых станций (двух–пяти) излучения радиоимпульсов которых строго синхронизированы передачами ведущей станции. Каждая ведомая станция с ведущей образуют пару, которая определяет гиперболические изолинии системы. Длина баз пар станций – от 600 до 800 миль.

Такие сравнительно длинные базы обеспечивают хорошие углы пересечения линий положения судна, полученные от разных пар на значительных расстояниях от береговых станций.

Ведомые станции принимают радиоимпульсы ведущей станции и используют их для точной синхронизации по частоте и фазе собственных излучаемых радиоимпульсов. Синхронизация ведется как по огибающим, так и по фазе высокочастотных заполнений радиоимпульсов. Сигналы ведомых станций излучаются в определенной очередности, после чего излучает снова ведущая станция и т.д. Каждая из N станций излучает свои сигналы спустя некоторый защитный промежуток времени t зщ после момента приема сигналов станции, которая в за данной очередности излучений является предшествующей.

Все цепи системы работают на несущей частоте 100 кГц и отличаются лишь периодами повторения, которые объединяются в четыре группы и обозначаются буквами S ,SH , SL , SS . Каждая группа состоит из восьми рекуррентных частот повторения, обозначаемых порядковым номером N от 0 до 7. Численное значение периодов следования в микросекундах определяется: для цепочек, обозначаемых S , – формулой T S = (500 – N) × 100; для цепочек, обозначаемых SH, – формулой TSH = (600 – N) × 100; для цепочек, обозначаемых SL, – формулой T SL = (800 – N) × 100 и для цепочек, обозначаемых S S, – формулой T SS = (1000 N)×100.

Дальность действия системы зависит от средней мощности излучаемых сигналов, которая равна импульсной мощности сигнала, умноженной на отношение длительности импульса к периоду повторения.

Увеличение импульсной мощности ограничивается эффективностью антенн и их электрической прочностью. Увеличение длительности импульса не приводит к желаемому результату, так как в импульсно-фазовой системе используется только начальная часть импульса длительностью 30–40 мкс, которая не подвержена воздействию пространственной волны. И, наконец, увеличение средней мощности можно получить, уменьшая значение Т. Однако величина Т, как указывалось выше, определяет возможность приема сигналов ведущей и ведомых станций без перекрытия их между собой во всей рабочей зоне системы. Поэтому уменьшение значения Т допустимо до определенных значений.

В системе «Лоран‑ С» применен особый способ увеличения средней мощности. Он заключается в том, что. станция излучает не один импульс за период Т, а целую серию, состоящую из восьми импульсов на ведомых станциях и девяти–на ведущей. Девятый импульс излучается для визуального опознавания ведущей станции и для передачи простейших команд ведомым станциям. Длительность каждого импульса 100–120 мкс на уровне 6 дБ, промежуток между импульсами в серии 1000 мкс, т.е. длительность всей серии из восьми импульсов составляет 7000 мкс.

Излучения серии («пакета») приводят к техническим усложнениям системы. Основной из причин усложнения является необходимость устранения влияния пространственных радиоволн кратного отражения каждого предыдущего импульса «пакета» на последующий поверхностный импульс в серии.

Устранение влияния пространственных волн от предыдущих импульсов на последующие достигается применением фазового кодирования, которое заключается в изменении фазы колебаний высокочас тотного заполнения в каждом импульсе серии на 180°. При этом фазирование импульсов четных серий отличается от фазирования нечетных серий и для устранения влияния пространственных волн используется два периода Т повторения серий импульсов.

В табл. 1 показано фазовое кодирование, примененное в системе «Лоран‑С». Здесь знак « +» условно отвечает фазе несущих колебаний, принятой за 0°, а знак «» изменению этой фазы на 180°.

Таблица 1

Излучения Ведущая Ведомая
Импульсы 1 2 345678 1 2345678
Четные серии + + – – + – + – + + + + + – – +
Нечетные + – – + + + + + + – + – + + – –

Фазовое кодирование импульсов в серии устраняет влияние пространственных волн предыдущего импульса в серии на последующий и облегчает автоматическое опознавание ведущей станции и слежение за ней при превышениях уровня шумов над сигналом. В настоящее время осуществляется автоматическое слежение за сигналами ведущей станции до соотношений сигнал / помеха = 1: 10 (20 дБ) на отсчетном уровне импульсов. При таком высоком уровне шумов визуальное опознавание сигналов станции на экране индикатора невозможно, так как шумы полностью маскируют полезные сигналы.

Сигналы «Лоран‑ С» используются не только для навигации, но и в качестве сигналов точного времени.

Принцип работы приемоиндикатора в режиме измерения

Блок-схема приемоиндикатора ИФ РНС в режиме точных измерений

Упрощенная блок-схема приемоиндикатора в режиме измерения промежутка времени между моментами прихода сигналов ведущей и одной из ведомых станций.

Все элементы приемоиндикатора, осуществляющие фазовое кодирование и поиск, из этой схемы исключены для большей наглядности изложения. С этой же целью – для облегчения понимания основных принципов работы – можно представить, что ведущая и ведомая станции излучают не «пакеты» радиоимпульсов, а одиночные радиоимпульсы.

Принимаемые импульсы ведущей и ведомой поступают на фазовый детектор ФД и синхронный детектор СД. Схема СД, не отличается от схемы ФД, только опорное колебание СД сдвинуто по фазе на 90° по отношению к опорному напряжению ФД.

Пусть сигналы ua ( t ) и ив ( t ) ведущей и ведомой станций на выходе приемника имеют вид:

иА (t) = U (t–t A ) sin w(t–tA ) = U (t–tA ) sin (wt–jA );

и B (t) = U (t–tB ) sin w(t–tB ) = U (t–tB ) sin (wt–jA ),


где tA и tB – моменты прихода сигналов А и В. Эти моменты отсчитываются от момента излучения сигнала ведущей станции А. Функции U ( tt A ) и U ( tt B ) имеют смысл лишь в пределах длительности импульса tи ; например, U ( ttA ) = 0 при t < tA и t > tA + t и .

Фазовая автоподстройка опорного генератора сигналами ведущей станции производится следующим образом. Поиск передней части поверхностного сигнала предполагается уже выполненным. Поэтому в схеме должна осуществляться соответствующая коммутация переключателя П в такт приема сигналов береговых станций, а опорные кратковременные стробы временного различителя ВР1 на выходе ФД должны выделять лишь ту часть напряжения рассогласования, которая соответствует передней части поверхностных радиоимпульсов. Отстробированные напряжения передаются на блок фазовой автоподстройки АПФ опорного генератора. В результате фаза j0 опорного генератора изменяется до тех пор, пока не будет отличаться точно на 90° от фазы ВЧ заполнения радиоимпульса и постоянное напряжение на выходе ФД, обусловливаемое поверхностным радиоимпульсом, не станет равным нулю. Таким образом, фаза j» колебания на выходе опорного генератора будет хранить память о фазе ВЧ заполнения, поскольку j0 = jА + 90°. Фаза опорного напряжения СД при этом будет точно совпадать с фазой ВЧ заполнения поверхностного радиоимпульса ведущей станции.

Поэтому на выходе СД появится видеоимпульс U ( ttA ). Он поступает на схему формирования напряжения, имеющего одну «точку» смены знака в пределах переднего фронта радиоимпульса. Пусть эта точка отстоит на интервал t0 от начала импульсов. С выхода схемы формирования особой точки напряжение поступает на временной различитель ВР2 и служит для уточнения временного положения измерительных опорных стробов. Опорные стробы, как видно из блок-схемы, получаются из колебаний опорного генератора, прошедших фазовращатель Фв1 и делитель частоты. На выходе делителя частоты и формируются измерительные стробы ведущего канала. Длительность каждого строба 3–5 мкс, а период повторения Т равен периоду повторения сигналов береговых станций. Если эти стробы не совпадают с особыми точками огибающих радиоимпульсов ведущей станции, на выходе ВР2 появится сигнал рассогласования. Сигналы рассогласования с выхода ВР2 имеют вид кратковременных видеоимпульсов с длительностью, равной длительности опорных стробов. Полярность этих видеоимпульсов определяется стороной отклонения опорных стробов от истинного положения особой точки огибающей. Кратковременные сигналы рассогласования накапливаются в соответствующем RС-фильтре и, после усиления, управляют положением ротора фазовращателя Фв1 до тех пор, пока рассогласование не будет исключено. Временное положение t ДЧ опорных стробов с выхода делителя частоты станет совпадать с особой точкой, т.е. t ДЧ = tA + t 0 .

При движении судна таким образом будет вестись автоматическое слежение за фазой и огибающей сигналов ведущей станции.

Рассмотрим теперь работу измерительного канала ведомой станции. Во время прихода сигналов ведомой станции опорное напряжение на ФД поступает через фазовращатель Фв2. Если на выходе ФД имеется сигнал рассогласования, то этот сигнал после накопления в RC фильтре и соответствующего усиления приведет во вращение двигатель Дв2. Положение ротора Фв2 будет изменяться до тех пор, пока сигнал рассогласования не станет равным нулю, а фаза колебания jф на выходе фазовращателя не будет отличаться точно на 90° от фазы ВЧ заполнения радиоимпульсов ведомой станции.

Таким образом, непрерывное колебание на выходе фазовращателя будет запоминать фазу ВЧ заполнения сигналов ведомой станции, т.е. jф = jВ + 90°.

Как видно из блок-схемы, при этом ФВ2 покажет разность фаз Dj = jВ – jА между ВЧ заполнениями радиоимпульсов ведущей и ведомой станций. Фазовый отсчет индицируется на части барабанного счетчика, обозначенной на блок-схеме словом «Точно». Фазовый отсчет определяется в пределах периода ВЧ заполнения, равного 10 мкс.

После отработки Фв2 опорное колебание на СД будет совпадать по фазе с ВЧ заполнением радиоимпульсов ведомой станции. На выходе СД будут появляться видеоимпульсы, повторяющие огибающую U ( t tB ) радиоимпульсов ведомых станций. Эти видеоимпульсы, аналогично сигналам ведущей станции, поступают на схему формирования напряжения с одной переменной знака в особой точке в пределах фронта радиоимпульсов и затем на ВР. Опорные стробы наВР2 теперь поступают с выхода схемы управляемой задержки.

Схема управляемой задержки позволяет получить измерительные стробы, задержанные относительно измерительных стробов ведущей станции. Величина задержки может изменяться. Существует несколько разновидностей схем управляемой задержки. Варианты таких схем рассматривались б первом разделе.

Если измерительные стробы ведомого канала не совпадают с особыми точками огибающих сигналов ведомых станций, то появляющийся на выходе ВР2 сигнал рассогласования изменит управляемую задержку до необходимого значения. Временное положение t спз опорных стробов на выходе схемы переменной задержки будет совпадать с особой точкой сигналов ведомой станции, т.е. tспз = tB + t 0 .

Отсчетное устройство схемы переменной задержки укажет значение промежутка Dtмежду моментами появления стробов с выхода ДЧ и стробов с выхода схемы переменной задержки Dt = t спзt дч = t ВtA . Отсчет по огибающей индицируется на части барабанного счетчика, обозначенной на блок-схеме словом «Грубо».

Счетчик имеет декадную оцифровку, причем каждая единица крайнего правого барабана счетчика огибающей соответствует десяти микросекундам. Обе части барабанного счетчика дают единый однозначный отсчет разности запаздывания поверхностных сигналов ведомой станции по отношению к сигналам ведущей станции. Однозначность фазовых измерений в импульсно-фазовой системе обеспечивается, если ошибка отсчетов огибающей не будет превышать половины периода Т высокочастотного заполнения, т.е. Dt0 < T1 /2= 5 мкс.

Реальная схема приемоиндикатора в режиме измерений имеет также устройство, осуществляющее фазовое кодирование опорных напряжений фазового и синхронного детекторов по закону фазового кода пакетов радиоимпульсов ведущей и ведомой станций.

Расчетная часть

1. По заданным и исходным данным рассчитать и построить графики форм сигналов U = f ( t )

a) на входе приемника. Emax и Umax принять равным единице;

Огибающая излучаемых (и принимаемых) сигналов хорошо аппроксимируется экспоненциально-степенной функцией второй степени:

;

где Emax – амплитуда импульса;

Огибающая u(t) сигналов на выходе приемника может также аппроксимироваться экспоненциально-степенной функцией:

;

где Umax – амплитуда импульса;

tm – промежуток времени от начала импульса до его максимума;

n – параметр аппроксимации;

Если приемник содержит n каскадов с одиночными контурами и имеет полосу пропускания Ппр на уровне 0,7, то параметры аппроксимации можно найти из формул:

tm =(1,075+e-1.26 q +0,06)*tmax вх ; ; ;

где q безразмерный коэффициент;

tm =(1,075+e-1.26*1.675 +0,06)*67*10-6 =87,3345 *10-6 с

Принимая Emax и Umax равными единице, можем построить графики огибающих сигналов на входе и выходе приемника рис. 1.

С графика снимем значения времен при которых огибающая достигает уровней 0,3 и 0,5:

при уровне слежения 0,3: to = 34 мкс

при уровне слежения 0,5: to = 41 мкс

b) на выходе схемы синхронного детектора;

На выходе синхронного детектора сигнал будет иметь вид огибающей высокочастотного сигнала на выходе приемника.

c) на выходе схемы формирования «особой точки» при двух уровнях слежения 0,3 и 0,5

С выхода детектора видеоимпульс с огибающей подается на схему формирования напряжения, имеющего одну смену знака в пределах фронта радиоимпульса. Существует несколько методов формирования такого напряжения.

Наиболее широко применяются методы, эквивалентные следующему: видеоимпульс дифференцируется, усиливается и из получаемого напряжения вычитается недифференцированный видеосигнал.

Форму сигнала на выходе схемы формирования особой точки можно пронаблюдать построив график функции:

;

На рисунке 1 приведены графики сигналов для двух уровней слежения 0,3 и 0,5.

Рис. 1. Графики огибающих сигналов на входе / выходе приемника и на выходе схемы формирования особой точки при уровнях слежения 0,3 и 0,5.

2. Определить напряжённость поля атмосферных шумов в полосе пропускания приёмника

Зона уверенного приема радиоволн зависит от интенсивности сигналов и от уровня атмосферных шумов. Атмосферные шумы создаются в основном грозовыми разрядами. Уровень атмосферных шумов зависит от географического расположения приемного пункта, сезона года и времени суток. Максимальные значения шумов имеют место в тропиках, где грозовая деятельность наиболее интенсивна. В ночное время уровень шумов также значительно больше, чем днем, ввиду лучших условий распространения радиошумов ночью.

Атмосферные шумы характеризуются быстрыми флюктуациями с большим динамическим диапазоном. Однако среднее за несколько минут значение интенсивности шумов остается практически постоянным в течение данного часа.

Эффективное значение помех Е в полосе пропускания приемника связано с коэффициентом Fа m соотношением:

E=Fa – 95,5+20 lg f+10 lg Ппр ;

где f– несущая частота, МГц.

Зная свои координаты определим величину атмосферных помех Fа на частоте 1МГц по рис. 1.21. учебника [1]. Затем по рис. 1.22. того же учебника найдем величину атмосферных помех на частоте 100 кГц. Подставив значения в формулу получим:

E=110–95,5+20 lg 0,1+10 lg 25*103 =37,93 дБ;

Величина напряженности поля помех выражаются в децибелах относительно уровня 1 мкВ/м.

3. Определить при двух уровнях отчёта 0,3 и 0,5 допустимые соотношения с/ш на выходе приёмника

Шумовая ошибка фазовых измерений в радианах определяется формулой:


;

где ;

Выразим отсюда отношение сигнал/шум и посчитаем его при рад. (0,05 фазового цикла) для каждого из уровней слежения:

;

· при уровне слежения 0,3: to = 34 мкс

; дб;

· при уровне слежения 0,5: to = 41 мкс

; дб

Шумовая ошибка измерения разности моментов прихода двух сигналов по огибающей определяется формулой:


;

Выразим отношение сигнал/шум и посчитаем его при мкс (половина периода высокочастотного заполнения) для каждого из уровней слежения:

;

· при уровне слежения 0,3: to = 34 мкс

·

;

дб;

· при уровне слежения 0,5: to = 41 мкс

·

;

дб;

Построить график соотношения с/ш на входе приёмника в зависимости от дальности. Из графика определить максимальную дальность, соответствующую наименьшему допустимому соотношения для каждого с/ш для каждого из уровней отсчёта.

Дальность приема поверхностных сигналов РНС «Лоран‑С» зависит главным образом от излучаемой мощности радиоимпульсов, уровня помех в точке приема, ширины полосы пропускания приемника судовой аппаратуры системы и подстилающей поверхности на трассе распространения радиоволн.

Для построения графика сигнал/шум на входе приемника воспользуемся рисунком 2.18. учебника [1]. Возьмем из графики зависимость напряженности поля поверхностных волн при излучаемой мощности 100кВт и пересчитаем его применительно к заданной мощности по формуле:

;

Затем, зная значение напряжённости поля атмосферных шумов в полосе пропускания приёмника (вычисленного в пункте 2.5) определим отношение сигнал/шум.

Результаты расчетов приведены в таблице 1.

Таблица 1.

Дальность

мили

Eпр

100кВт дб

Eпр

100кВт В/м

Eпр

1340кВт В/м

Eпр

1340кВт дб

Eс/Eш

дб

Eс/Eш

отношение

0 100 1,00E‑01 3,71E‑01 112,27 73,8 4360,03
200 81 1,27E‑02 4,58E‑02 93,27 54,8 551,07
400 68 2,52E‑03 9,21E‑03 80,27 41,8 111,48
600 57 7,1E‑04 2,63E‑03 69,27 30,8 30,87
800 48 2,79E‑04 1,07E‑03 60,27 21,8 13,21
1000 41 1,08E‑04 4,09E‑04 53,27 14,8 5,14
1200 34 4,53E‑05 1,79E‑04 46,27 5,8 1,87
1400 26 2,03E‑05 7,23E‑05 39,27 -0,2 0,82
1600 20 1,01E‑05 3,70E‑05 33,27 -7,2 0,47
1800 14 4,56E‑06 1,59E‑05 27,27 -14,2 0,21
2000 6 1,8E‑06 6,49E‑06 19,27 -22,2 0,07

Из графика (рис. 2.) определим максимальную дальность, соответствующую наименьшему допустимому соотношения для каждого сигнал/шум для каждого из уровней слежения.

· при уровне слежения 0,3: дб

Dmax – из графика равно 1710 миль

· при уровне слежения 0,5 – дб

Dmax – из графика равно 1775 миль

Рис. 2. График соотношения сигнал/шум на входе приёмника в зависимости от дальности

Построить график зависимости шумовых ошибок по фазе и огибающей в зависимости от дальности при двух уровнях отсчёта

Измерения фазы ВЧ заполнения фронта радиоимпульсов производятся с помощью фазового детектора ФД с последующим стробированием полезного сигнала рассогласования с помощью временного дискриминатора.

Шумовая ошибка фазовых измерений в радианах можно выразить формулой:

;


где ;

Шумовая ошибка измерения разности моментов прихода двух сигналов по огибающей определяется формулой:

;

Произведем расчет шумовых ошибок для каждого из уровней слежения. Рассчитанные значения приведены в таблице 2.

Таблица 2.

Дальность

мили

sj ш , рад

при уровне 0,3

sj ш , рад

при уровне 0,5

sto ш , мкс

при уровне 0,3

sto ш , мкс

приёмники уровне 0,3

0 0,0000 0,0000 0,0003 0,0002
200 0,0001 0,0001 0,0024 0,0018
400 0,0005 0,0004 0,0112 0,0089
600 0,0015 0,0011 0,0389 0,0315
800 0,0040 0,0027 0,0975 0,0792
1000 0,0099 0,0064 0,2463 0,1990
1200 0,0247 0,0148 0,6177 0,4998
1400 0,0551 0,0339 1,3818 1,1188
1600 0,1091 0,0699 2,7579 2,2324
1800 0,2447 0,1551 6,1744 4,9977
2000 0,6159 0,3907 15,509 12,5536

Графические зависимости изображены на рисунках 3, 4.


Рис. 3. График зависимости шумовых ошибок по фазе в зависимости от дальности при двух уровнях слежения

Рис. 4. График зависимости шумовых ошибок по огибающей в зависимости от дальности при двух уровнях слежения

Определить отношение напряженности отраженного от ионосферы сигнала к напряженности поверхностного сигнала. Построить графики зависимости максимальных ошибок слежения за фазой D j p = f ( D ) и огибающей D tp = f ( D ), обусловленных влиянием ионосферного сигнала, при двух уровнях слежения

Отношение напряженности отраженного от ионосферы сигнала к напряженности поверхностного сигнала определим воспользовавшись рисунком 2.18 учебника [1].

Зависимость максимальных ошибок слежения за фазой и огибающей, обусловленных влиянием ионосферного сигнала выражаются следующими формулами:

; ;

где tз – задержка пространственных сигналов по отношению к поверхностным (рис. 2.19. учебника [1].)

Ошибка измерения фазы и огибающей появляется при задержке отраженного сигнала относительно поверхностного меньше, чем tз то есть tз < tо . Судя по графику (рис. 2.19. учебника [1].) в нашем случае ошибка имеет место быть при уровне слежения 0,5 начиная с дистанции 900 миль т. к. в остальных случаях не выполняется выше сказанное условие.

Данные расчетов приведены в таблице 4.

Таблица 4.

Дальность

мили

Eпов

100кВт дб

tз

мкс

Eпр/Eпов

дб

Eпр/Eпов

отношение

Djp = f(D), рад

при уровне 0,5

Dtp = f(D), мкс

при уровне 0,5

1000 41 39 -1 0,8913 8,3E‑04 0,3205
1200 37 38,1 -4 0,6310 1,4E‑03 0,3961
1400 31 38,1 -5 0,5623 1,2E‑03 0,3537
1600 23 38,1 -4 0,6310 1,4E‑03 0,3961
1800 16,5 38,1 -3,5 0,6683 1,4E‑03 0,4196
2000 8 38,1 -4 0,6310 1,4E‑03 0,3961

Графики приведены на рис. 5, 6.


Рис. 5. График зависимости максимальных ошибок слежения за фазой Djp = f(D), обусловленных влиянием ионосферного сигнала, при уровне слежения 0,5.

Рис. 6. График зависимости максимальных ошибок слежения за огибающей Dtp =f(D), обусловленных влиянием ионосферного сигнала, при уровне слежения 0,5.

Вычислить суммарные ошибки отсчетов по фазе s j S и огибающей s to S для двух уровней слежения. Построить графики s j S = f ( D ), s to S = f ( D ); отметить на них точки, где s to S = To . Определить надежность устранения многозначности фазовых измерений и построить график зависимости вероятности устранения многозначности от дальности P = f ( D )

Суммарные ошибки отсчетов по фазе sj S и огибающей sto S определяются выражениями:


;

;

где Djинс – инструментальная ошибка изменения фазы равна 0,05 фазового цикла;

Dtинс – инструментальная ошибка изменения по огибающей равна 0,5 мкс;

Расчеты приведены в таблицах 5, 6.

Таблица 5.

Дальн.

мили

sj ш , рад

при уровне 0,3

sj ш , рад

при уровне 0,5

Djp = f(D), рад

при уровне 0,5

sj S , рад

при уровне 0,3

sj S , рад

при уровне 0,5

0 0,000013 0,000004 0,000000 0,311500 0,311500
200 0,000091 0,000057 0,000000 0,311500 0,311500
400 0,000433 0,000274 0,000000 0,311500 0,311500
600 0,001554 0,000980 0,000000 0,311505 0,311501
800 0,003886 0,002461 0,000000 0,311524 0,311512
1000 0,009765 0,006175 0,000832 0,311653 0,311559
1200 0,024529 0,015511 0,001367 0,312463 0,311891
1400 0,054909 0,034726 0,001221 0,316302 0,313428
1600 0,109557 0,069291 0,001367 0,330207 0,319117
1800 0,245282 0,155117 0,001448 0,396475 0,347993
2000 0,616111 0,389639 0,001366 0,690381 0,498849

Таблица 6.

Дальн.

мили

sto ш , мкс

при уровне 0,3

stoш , мкс

при уровне 0,5

Dtp = f(D), мкс

при уровне 0,5

sto S , мкс

при уровне 0,3

sto S , мкс

при уровне 0,5

0 0,000277 0,000221 0,000000 0,500000 0,500000
200 0,002189 0,001778 0,000000 0,500006 0,500004
400 0,010982 0,008891 0,000000 0,500119 0,500081
600 0,038961 0,031537 0,000000 0,501517 0,500996
800 0,097855 0,079211 0,000000 0,509483 0,506245
1000 0,245813 0,198959 0,320447 0,557159 0,626317
1200 0,617442 0,499773 0,396454 0,794502 0,810524
1400 1,382292 1,118837 0,353341 1,469943 1,275409
1600 2,758035 2,232375 0,396454 2,802987 2,321787
1800 6,174462 4,997691 0,419951 6,194674 5,040165
2000 15,509538 12,553619 0,396454 15,517603 12,569829

Графики приведены на рис. 7, 8.

Рис. 7. График суммарных ошибки отсчетов по фазе sj S для двух уровней слежения

Рис. 8. График суммарных ошибок отсчетов по огибающей sto S для двух уровней слежения

Определить надежность устранения многозначности фазовых измерений P=f(D) можно по формуле:


где To – период высокочастотного заполнения равен 10 мкс

Рассчитанные данные помещены в таблицу 7. График изображен на рис. 9.

Таблица 7.

Дальность

мили

sto S , мкс

при уровне 0,3

sto S , мкс

при уровне 0,5.

P(D)

0,3

P(D)

0,5

0 0,50000 0,50000 1 1
200 0,50000 0,50000 1 1
400 0,50013 0,50008 1 1
600 0,50155 0,50097 1 1
800 0,50951 0,50622 1 1
1000 0,55717 0,62635 1 1
1200 0,79454 0,81057 1 0,99997
1400 1,46997 1,27538 0,98384 0,99441
1600 2,80303 2,32181 0,79281 0,87217
1800 6,19461 5,04013 0,43184 0,51703
2000 15,51759 12,56986 0,18019 0,22156

Рис. 9. График зависимости вероятности устранения многозначности

Подсчитать значения геометрического фактора в главном направлении рабочей зоны. Подсчитать ошибки определения места фазовым отсчетам при двух уровнях слежения. Построить зависимость рабочей зоны системы. На рабочей зоне указать область надежного устранения многозначности фазовых измерений.

Рабочей зоной РНС называют область земной поверхности, в пределах которой обеспечивается определение места по сигналам РНС со средней квадратичной ошибкой, не превышающей заданного значения. Геометрический фактор это коэффициент, зависящий только от взаимного расположения подвижного объекта и береговой станции, а так же вида РНС.

Для РНС с наземными станциями геометрический фактор может быть определен по правилам анализа, исходя из простейших геометрических соотношений.

Геометрический фактор гиперболической РНС определяется формулой:

;

где при b=0,5*Dmax ;

Таблица 8.

Дальн.

Мили

Геом.

фактор

0 1,85203
100 1,96471
200 2,03189
300 2,15067
400 2,31653
500 2,59604
600 2,96148
700 3,46859
800 3,91531
900 4,41795
1000 5,04902
1100 5,79207
1200 6,57055
1300 7,57929
1400 8,39178
1500 9,45982
1600 10,0174
1700 12,18701
1800 13,00917

Определить скорость распространения радиоволн на базе соотношений участков суша – море – суша 2:4:2.

На смешанных трассах распространения радиоволн расчет рабочей скорости выполняется графически. Вся трасса распространения радиоволн разбивается на отдельные участки (в нашем случае в соотношении 2:4:2).

Определим соотношения суша – море – суша 2:4:2 для максимальной дальности Dmax = 935 миль (в километрах – 1544.62 км) и дополнительную фазу для каждой дистанции по рисунку 1.13 учебника [1]:

Туда – 121 градусов


Обратно – 134 градуса

так как отношение суша – море – суша симметричное то эквивалентное значение дополнительной фазы будет равно:

Скорость распространения радиоволн находим по формуле:

;

где Va – скорость распространения радиоволн в однородной атмосфере равная 299694 км/с

км/с


Список литературы

1. Судовые радионавигационные устройства. Быков В.И., Никитенко Ю.И.М., «Транспорт», 1976.

2. Быков В.И., Никитенко Ю.И. Импульсно-фазовые радионавигационные системы в судовождении. 2-е изд. – М., «Транспорт», 1985.

ОТКРЫТЬ САМ ДОКУМЕНТ В НОВОМ ОКНЕ

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ [можно без регистрации]

Ваше имя:

Комментарий