Модернизация телефонной сети в сельской местности Республики Казахстан (стр. 13 из 16)
При телефонной передаче, как было сказано выше, действие отдельных составляющих спектра сигнала помехи оказывается неодинаковым из-за частотной зависимости чувствительности уха. В соответствии с приведенными выше положениями главным условием реализации предлагаемой методики является наличие устройства, обеспечивающего отличие речевых сигналов от отраженных сигналов и других видов шумов и измерение их энергетических характеристик на фоне мешающего воздействия остальных с требуемой степенью достоверности. Традиционно подобные задачи решаются с помощью устройств - "детекторов речи", которые используются во многих приложениях: статистических системах уплотнения (передачи), эхоподавляющих устройствах и др. Степень достоверности обнаружения определяется алгоритмом распознавания, заложенным в детекторе речи.
Предлагаемый новый метод оценки качества передачи речевой информации, учитывающий особенности мобильной связи, позволит создать эффективное устройство контроля, обеспечивающее определение с достаточной степенью точности реального коэффициента качества и его отклонения от нормативного значения, в соответствии с которым вносятся коррективы в параметры канала связи.
Кроме основной проблемы повышения качества передачи речевой информации по каналам мобильной связи, в дальнейшем необходимо решить ряд сопутствующих задач, в частности: каким должно быть устройство контроля — индивидуальным или групповым, а также его место и способ подключения; определить структуру сигналов управления устройства контроля для изменения параметров канала; выбрать элементную базу его реализации.
Блок-схема алгоритма:
10.1.1 Инструкция оператору
Программа вычисления качества передачи речевого сигнала составлена на языке программирования « Turbo Pascal 7,0»
Объём занимаемой программы памяти – 80 Kбайт
Порядок вычисления:
а) запустить программу;
б) ввести исходные данные: Коэффициенты качества
в) вывод результатов на дисплей;
г) анализ результатов работы программы .
Используя программу, вычислим интегральный коэффициент качества арифметическим и геометрическим методами. Результат сведем в таблицу 5.2.
Таблица 5.2 – Расчет интегрального коэффициента качества
| Коэффициент натуральности | 5 |
| Коэффициент разборчивости | 5 |
| Коэффициент громкости | 4 |
| Коэффициент структуры канала | 4 |
| Интегральный коэффициент качества | 4.3 |
10.2 Анализ СМО с накоплением
10.2.1 Инструкция оператору
Программа в анализа работы СМО с очередью составлена на языке программирования « Turbo Pascal 7,0»
Объём занимаемой программы памяти – 100 Kбайт
Порядок вычисления:
а) запустить программу;
б) ввести исходные данные:
Интенсивность потока сообщений;
Число каналов вторичной сети связи;
Максимальное число сообщений в накопителе;
Среднее время передачи одного сообщения.
в) вывод результатов на дисплей;
Используя программу, вычислим показатели работы СМО с накоплением. Результат сведем в таблицу 10.2.
Таблица 10.2 – Расчет интегрального коэффициента качества
| Интенсивность потока сообщений | 8 |
| Число каналов вторичной сети связи | 5 |
| Максимальное число сообщений в накопителе | 6 |
| Среднее время передачи одного сообщения | 0,4 |
| Среднее время передачи одного сообщения каждым каналом связи | 0,08 |
| Интенсивность обслуживания заявок | 2,5 |
| Нагрузка системы | 3,2 |
| Вероятность нулевого состояния СМО | 0,04 |
| Относительная пропускная способность | 1 |
| Абсолютная пропускная способность | 8 |
| Среднее число занятых каналов связи | 3,2 |
| Среднее число сообщений в накопителе | 0,03 |
| Среднее суммарное время пребывания сообщения в очереди | 0,4 |
Блок-схема алгоритма
11. Безопасность жизнедеятельности.
11 .1 Расчет зануления.
В электроустановках напряжением до 1 кВ с заземленной нейтралью для надежной защиты людей от поражения электрическим током применяется зануление, обеспечивающее автоматическое отключение участка сети, на котором произошел пробой на корпус. Занулением называется преднамеренное соединение металлических нетоковедущих частей электрооборудования, которые могут случайно оказаться под напряжением, с глухо-заземленным нулевым проводом трансформатора или генератора в сетях трехфазного тока, с глухо-заземленным выводом источника однофазного тока, с глухо-заземленной средней точкой источника в сетях постоянного тока через сопротивление повторного заземления Рп.
Расчет зануления сводится к определению условий, при которых обеспечиваются быстрое срабатывание максимально-токовой защиты и отключение поврежденной, установки от сети. Если сопротивление нулевого провода больше сопротивления фазного не более чем в 2 раза, то условия срабатывания максимально-токовой защиты почти всегда удовлетворяются. Исключением могут быть случаи электроснабжения по воздушным линиям, имеющим значительные реактивные сопротивления.
Для надежного отключения аварийного участка необходимо, чтобы ток в короткозамкнутой цепи значительно превосходил ток установки защиты или номинальный ток плавкой вставки, т.е. IK.3. kIH ,
Где: k- коэффициент, при защите плавкими предохранителями k > 3, при защите автоматическими выключателя с номинальными токами до 100 A k=T,4, для прочих автоматов защиты k = 1,25.
Ток с однофазного КЗ 1к. з при замыкании фазы на зануленный корпус равен отношению фазного напряжения сети U к полному сопротивлению короткозамкнутой цепи zk.s. , которое складывается из полных сопротивлений фазы трансформаторов zt /3, фазного проводника 7ф, нулевого защитного проводника zh внешнего индуктивного сопротивления контура «фаза-нуль» Хв т.е
I к.з = U /Z к.з = U/ (ZT/ 3 + Zф + ZH + JXв) (11.1)
Сопротивление короткозамкнутой цепи шунтируется параллельно ветвью, состоящей из последовательно соединенных сопротивлений заземления нейтрали обмотки трансформатора R0 и повторного заземления нулевого провода Rп. Так как сумма сопротивлений этих заземлении много больше сопротивления короткозамкнутой цепи, то параллельную ветвь, образованную заземлениями можно не учитывать.
Полные сопротивления нулевого и фазного проводов можно представить в следующем виде:
Zф = Кф + JXф И Zн=Rн +JXн, (11.2)
Где
Rф ,Rн - активные,
Xф , Xн - внутренние индуктивные сопротивления, Ом, соответственно фазного и нулевого проводов. Абсолютное значение тока КЗ:
1 к.з = U/ (Zi/3 +(R Ф + R H) + (ХФ+XH+XB)2 ) (11.3)
Это выражение определяет приближенное значение тока КЗ, так как модуль полных сопротивлений трансформатора и цепи «фаза-нуль» суммируются арифметически, что считается допустимым.
Внешнее индуктивное сопротивление контура «фаза-нуль» Хв может быть определено как индуктивное сопротивление двухпроводной линии с проводами с круглого сечения одинакового диаметра d (м), проложенного на расстоянии d(m), между ними.
Хв = L = /(L In 2D/d), (11.4)
где
- угловая частота тока, рад/с;
L - индуктивность линии;
- относительная магнитная проницаемость среды.
11.1.1. Произведем расчет зануления:
Стойка получает электроэнергию от трансформатора 6/0,4 кВ мощностью Р =400 кВ*А, расстояние от трансформатора до места расположения потребителей энергии L = 127м.
Потребители энергии защищаются плавкими вставками. В качестве фазных проводов используется кабель с медными жилами
диаметром d =3,56 мм, сечением S =10 мм2 , нулевой провод выполнен
из стальной шины сечением Sст = 20 х 4мм2 и проложен на расстоянии
L = 56 см от кабеля.
Прежде всего, нужно проверить систему зануления на отключающую способность:
ожидаемый ток
I Кз=31 ном; Рн= 3 Uл IЛ= 3 U0 Iномн (11.5)
номинальный ток
Iном = Рн/3 Uф = 27*103/3*220 = 35,6А=40 А (11.6)
ожидаемой ток КЗ I Кз 3*40= 120 А. (11.7)
Из таблицы 12.2 определяем zt = 0,0906 Ом. Сопротивление фазных проводов Rф - рL/SФ = 0,018* 127/ 10 = 0,275Ом; Хф = 0. Если нулевой проводник из меди, то его сопротивление rh = 2Rф Ом; Хн = 0. Если же нулевым проводом является стальная шина, то следует определить плотность тока КЗ в нулевом проводе, т.е.
= 1кзо/ sh.ct = 120/80 = 1,4 А/мм2. (11.8)
При этой плотности тока по табл. 12.4 находим R= 3, 25 Ом/км
Х= 2,11 Ом/км, RH = 3,25*0,15 = 0,53 Ом.
ХН = 2Д1 * 0,15 = 0,32 Ом
xb/l = 0,1256 In 2D/d = 0,1256 In (2500/3,56) = 0,1256 In 280 = 0,66 Ом/км
Хв=0,66*0,127=0,099Ом
Полное сопротивление цепи «фаза - нуль»