Генераторы стабильного тока и напряжения

СОДЕРЖАНИЕ: БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАТИКИ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ Кафедра систем телекоммуникаций РЕФЕРАТ На тему: «Генераторы стабильного тока и напряжения»

БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАТИКИ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ

Кафедра систем телекоммуникаций

РЕФЕРАТ

На тему:

«Генераторы стабильного тока и напряжения»

МИНСК, 2008


Генераторы стабильного тока

Для смещения и стабилизации режимов ИС широко используют генераторы стабильного тока (ГСТ): для стабилизации режимов и в качестве активной нагрузки усилительных каскадов; в качестве ИП эмиттеров Т дифференциальных усилителей; в интеграторах, генераторах пилообразного напряжения и т.д. Под ГСТ понимают двухполюсник, ток через который практически не зависит от приложенного напряжения. Если на такой двухполюсник подать сумму постоянного

и переменного
напряжений, то его сопротивление
для переменной составляющей будет высоким. Сопротивление
для постоянной составляющей обычно требуется небольшое. Важнейшими параметрами ГСТ являются выходное сопротивление
(в идеале
), выходной постоянный ток
и рабочий диапазон – диапазон выходного напряжения, в котором ГСТ сохраняет свои свойства.

Простейший ГСТ (рис. 1, а) обеспечивает ток

, где
,
– напряжение база – эмиттер и коэффициент передачи тока Т. Для определения параметра
напомним, что выходное сопротивление каскада с ОЭ (без учета нагрузки) составляет

, (1)

а б в г

д е ж

Рис. 1. Схемы генераторов стабильного тока

где

– эквивалентное (с учетом делителя смещения) сопротивление генератора;
– суммарное (с учетом дифференциального сопротивления
) сопротивление в цепи эмиттера.

Применительно к рассматриваемому ГСТ выражение (1) трансформируется в

. При малых токах величина
составляет десятки и сотни килоом. Рабочий диапазон соответствует изменению напряжения
на коллекторе в пределах от
до
. Основными недостатками этого ГСТ являются: относительно невысокое выходное сопротивление; низкая температурная и режимная (при изменении напряжения
ИП) стабильность выходного тока.

Для повышения стабильности с помощью дополнительных сопротивлений

и
вводится эмиттерная стабилизация ГСТ (см. рис.1, а), при которой ток
. Она, как следует из соотношения (1), увеличивает сопротивление
ГСТ, но уменьшает его рабочий диапазон на падение напряжения
. Дальнейшее повышение температурной стабильности достигают включением Д последовательно с сопротивлением
. Если характеристики Д согласованы с аналогичными Т, то это нейтрализует изменение тока
под влиянием температурного приращения
. Согласование характеристик обеспечивают диодным включением Т. Требуемое напряжение на базу Т ГСТ можно подавать также с помощью стабилитрона (вместо сопротивления
) или нескольких диодов. Иногда ГСТ, в которых ток вытекает из нагрузки, называют “поглотителями” тока, а со втекающим током – источниками(см. рис.1, а, б).

Реализация ГСТ на ПТ может быть проще: без отдельного источника смещения, т.е. по схеме двухполюсного включения. Такие ГСТ выполняют на ПТ с управляющим переходом и ПТ с изолированным затвором и встроенным каналом (рис. 1, в, г). Их выходное сопротивление равно

, где
,
– внутреннее сопротивление и крутизна ПТ.

Существенный недостаток рассматриваемых ГСТ – относительно небольшое выходное сопротивление. Для его увеличения применяют двухтранзисторные ГСТ (рис. 1, д – ж). В генераторе на БПТ сопротивление

и составляет сотни (тысячи) килоом, в ГСТ на ПТ оно определяется соотношением
(
(
),
(
) – внутреннее сопротивление и крутизна транзистора VT1 (VT2)) и достигает единиц (десятков) мегаом. Для повышения тока
затвор ПТ VT1 можно подключить не к корпусу, а к истоку ПТ VT2, что уменьшает напряжение смещения ПТ VT1 и увеличивает его ток. Но выходное сопротивление ГСТ оказывается при этом меньше.

Напряжение на базе (затворе) Т приведенных ГСТ фиксировано. Если предусмотреть возможность его изменения, то получим программируемый ГСТ. В случае изменения этого напряжения по закону сигнала ток

отслеживает его, что соответствует управляемому генератору тока.

От ГСТ со смещением на основе согласованной пары Т легко перейти к так называемому токовому зеркалу (ТЗ), широко применяемому в схемотех-нике аналоговых ИС. ТЗ (отражателем тока) называют функциональный узел, у которого токи двух сходящихся в одну точку ветвей равны, причем входной

управляет выходным
(рис. 2, а). В рассматриваемом случае общей точкой является заземление. В выходную ветвь включена нагрузка и подается питающее напряжение. Входное сопротивление ТЗ мало, выходное – велико (в пределе
). Поэтому ток
не зависит от напряжения в точке 2, а определяется током
. Коэффициент передачи
является основным параметром ТЗ. В общем случае ТЗ можно рассматривать как частный случай управляемого генератора тока. У него коэффициент
не обязательно равен 1.

а б

Рис. 2. Функциональная схема (а) и применение (б) токового зеркала

Наиболее часто ТЗ применяются в качестве ГСТ и динамических нагрузок Т дифференциального каскада, обеспечивая переход от симметричного выхода к несимметричному высокоомному. Рассмотрим последнее применение (рис. 2, б).

В исходном состоянии транзисторы VT1 и VT2 имеют равные коллекторные токи

. Когда на дифференциальный вход поступает некоторое напряжение
, первый из них, например
, увеличивается до значения
, а второй (
) уменьшается до величины
. Ток
повторяется ТЗ, поэтому выходной ток каскада составляет
и равен сумме полезных составляющих обоих Т. Если же на базы транзисторов VT1 и VT2 поступит синфазное (относительно корпуса) приращение напряжения, то выходной ток будет равен нулю и
(
– коэффициент ослабления синфазного напряжения (синфазной помехи), показывающий, во сколько раз коэффициент передачи синфазного входного напряжения меньше, чем дифференциального). На практике
, поэтому синфазная помеха подавляется не полностью.

а б в

Рис. 3 Реализация токовых зеркал

Простейшая (основная) схема ТЗ представлена на рис. 3, а. Предполагается, что транзисторы VT1 и VT2 одинаковы. Входной ток

вводится через добавочное сопротивление
. Очевидно, в схеме
,
,
,
, а выходное сопротивление (с учетом формулы (1)) равно
. Для уменьшения различия токов ветвей, что увеличивает значение параметра
, в ТЗ вводят буферный Т VT3 (рис.3, б), который уменьшает разность токов в
раз. Поэтому
. Выходное сопротивление такое же, как и в предыдущей схеме. Коллекторный ток VT3 намного меньше токов Т VT1 и VT2, из-за чего коэффициент
имеет низкое значение. Для увеличения тока иногда включают токоотводящее сопротивление
.

Рассматриваемые ТЗ обладают относительно невысоким выходным сопротивлением. В результате ток

зависит от выходного напряжения, которое при высокоомной нагрузке может быть значительным. Это влечет за собой дополнительный разбаланс плеч, т.е. уменьшает коэффициент
. Для увеличения сопротивления
применяют ТЗ со следящим напряжением второго Т, называемое ТЗ Уилсона (рис. 3, в). В нем эмиттер Т VT3 повторяет напряжение на коллекторе Т VT1, поэтому коллекторные напряжения Т VT1 и VT2 почти одинаковы и не зависят от выходного. Коэффициент
имеет то же значение, что и в основной схеме ТЗ. Выходное сопротивление существенно выше (порядка
), из-за чего схема не разбалансируется выходным напряжением и работоспособна при более высокоомной нагрузке. Дальнейшее повышение сопротивления
можно обеспечить включением в эмиттеры Т VT1 и VT2 сопротивлений, выбираемых порядка 1 кОм. Сказанное справедливо также для других ТЗ.

Если в ТЗ (см. рис. 3, а) к коллектору Т VT1, помимо Т VT2, подключить еще несколько Т со своими нагрузками, то получим схему с несколькими выходами. При этом возможна ситуация, когда один из выходных Т входит в режим насыщения, например, при отключении его нагрузки. Тогда база Т будет отбирать из общей линии повышенный ток, что уменьшит выходные токи других Т. Для исключения этого вводят буферный Т, аналогичный Т VT3 на рис. 3, б.

Для построения ТЗ, отражающего удвоенный (половинный) входной ток, необходимо в схеме (см. рис. 3, а) параллельно Т VT2 (VT1) подключить еще один Т. В ТЗ на ИС коэффициент

часто задают выбором размеров (площадей) эмиттерных переходов. Фирмой Texas Instruments выпускаются монолитные ТЗ с коэффициентом передачи 1,0 , 0,5 , 0,25 и 2,0 и рабочим диапазоном от 1,2 до 40 В . Возможным способом реализации ТЗ с кратными токами
и
является включение в цепь эмиттера выходного (входного) Т дополнительного сопротивления.

Генераторы стабильного напряжения

В схемотехнике аналоговых ИС широко применяют генераторы стабильного напряжения (ГСН) – двухполюсники, падение напряжения на которых слабо зависит от протекающего тока. Простейший ГСН – диод, через который протекает ток (от ГСТ или через сопротивление от ИП). В качестве диода обычно используют прямосмещенный эмиттерный переход Т, стабилизирующий напряжение на уровне примерно 0,65 В. Для увеличения напряжения

стабилизации применяют последовательное соединение двух Т в диодном включении либо схему рис. 4, а. В ней
(
,
– напряжения база – эмиттер Т). Иногда с целью повышения тока Т VT1 дополнительно вводят шунтирующее сопротивление
величиной несколько килоом, что уменьшает его дифференциальное сопротивление. Дальнейшее увеличение
достигают цепями из трех (четырех) Т. Температурный коэффициент
напряжения, стабилизируемого прямым включением диодов, является отрицательным.

а б

Рис. 4. Схемы ГСН на транзисторах

Для получения малых значений

часто используют параллельное соединение делителя
и Т VT (рис. 4, б). Здесь напряжение
и, значит, ток через сопротивление
стабильны. Приращение внешнего напряжения приложено к сопротивлению
и изменяет ток базы, влияющий на ток коллектора. Напряжение стабилизации (пренебрегаем током базы) составляет
. Варьируя значениями
и
, можно регулировать величину
. Очевидно, в схеме
, где
(
) – приращение тока (напряжения) ГСН;
– крутизна последнего. Поэтому выходное сопротивление рассматриваемого ГСН равно
и составляет примерно 50…200 Ом.

Вместо диодов в ГСН часто применяют стабилитроны. Они имеют следующие недостатки: конечный набор значений

и большой допуск на них (кроме дорогих прецизионных стабилитронов); большой уровень шума; достаточно большое дифференциальное сопротивление; зависимость напряжения
от температуры (например, стабилитрон с
= 27 В из серии 1N5221 производства США имеет коэффициент
= 0,1 % /град).

Рис. 5. Зависимость ТКН

Стабилитронов от напряжения

стабилизации и рабочего тока

Исследованиями фирмы Motorola, Inc. установлено, что в окрестности точки

= 6 В стабилитроны имеют значительно меньшее, чем при других напряжениях, дифференциальное сопротивление и почти нулевой коэффициент
, который зависит от рабочего тока (рис. 5). Это связано с используемыми в стабилитронах двумя механизмами пробоя: зенеровским (туннельным) при низком и лавинном при высоком напряжении. С учетом отмеченных закономерностей применяют так называемые компенсированные опорные элементы в виде последовательного соединения стабилитрона с напряжением
5,6 В и прямосмещенного диода. Выбирая величину
и рабочий ток, можно компенсировать отрицательный температурный коэффициент диода, равный –2,1 мВ/град. Такой подход использован в производимых фирмой Motorola, Inc. дешевых опорных элементах с напряжением
= 6,2 В, имеющих коэффициент
от 10–4 % /град (1N821) до 5×10–6 % /град (1N829). Указанные значения справедливы при токе
= 7,5 мА. При этом в случае стабилитрона 1N829 приращение тока на 1 мА изменяет напряжение
в три раза сильнее, чем изменение температуры от –55 до +100 о С.

в

Рис. 6. Реализация ГСН на ИС

а б

Имея компенсированный опорный элемент VD с фиксированным напряжением

= 6,2 В, можно построить с помощью буферного операционного усилителя DA1 ГСН на любое требуемое напряжение
(рис. 6, а). Опорный элемент, представляющий последовательное соединение стабилитрона и диода, включается в любой полярности. Необходимый рабочий ток его
= 7,5мА задается сопротивлением
, величина которого, например, при
= 10 В составляет 510 Ом (при этом
= 3,83 кОм и
= 6,19 кОм ). По рассматриваемой схеме строятся так называемые стабилитронные ИС, обеспечивающие
= 30×10–6 % /град. Они, как и их дискретные аналоги, обладают существенным недостатком: имеют высокий уровень шума, который сильнее в стабилитронах с лавинным пробоем (
> 6 В). Для уменьшения шума используют стабилитронную структуру с так называемым захороненным, или подповерхностным, слоем.

В последнее время в ГСН в качестве опорных элементов все шире применяют так называемые стабилитроны с напряжением запрещенной зоны, которые было бы точнее назвать

-стабилитронами (рис. 6, б). В них элементы VT1, VT2 и
образуют ТЗ с коэффициентом передачи
< 1. Очевидно,

,

,

=
,

,

,

где

,
,
– напряжения база – эмиттер Т VT1…VT3;

,
– входной и выходной токи ТЗ;

– падение напряжения на резисторе
.

Из этого следует, что напряжение

, в отличие от
, имеет положительный температурный коэффициент. Поэтому, подбирая (в зависимости от тока) величину
, можно обеспечить нулевой коэффициент
, что, как оказывается, выполняется при
1,22 В (напряжение запрещенной зоны кремния при температуре абсолютного нуля). Ток
ТЗ задают при помощи сопротивления
или от ГСТ. Подключая рассматриваемый опорный элемент в предыдущую схему вместо стабилитрона VD, можно получить ГСН на любое требуемое напряжение.

В весьма распространенной схеме ГСН на основе

-стабилитрона (рис. 6, в) элементы VT1, VT2 и
образуют ТЗ с коэффициентом передачи
= 0,1. По аналогии со схемой рис. 6, б ток
. Поэтому
и
= 1,22 В. Ток
создает на сопротивлении
напряжение
с положительным температурным коэффициентом, которое можно использовать в качестве выходного сигнала температурного датчика. Цепь отрицательной ОС (усилитель DA1, делитель
, Т VT1 и VT2) дополнительно компенсирует возможные изменения
. Существуют также другие варианты построения
-стабилитро-нов, но все они основаны на ТЗ с кратным отношением токов и сложении напряжений
и вырабатываемого ТЗ.

Дальнейшие улучшение параметра

достигают температурной стабилизацией всего ГСН (термостатированием). Как известно, обычному термостатированию присущи громоздкость, сравнительно большая потребляемая мощность, медленные разогрев и выход на режим (10 и более минут). Поэтому в последнее время температуру стабилизируют на уровне кристалла (чипа) ИС, включая в состав последней нагревательную схему с температурным датчиком. Подход впервые опробован в 60-х годах фирмой Fairchild (США), выпустившей стабилизированную дифференциальную пару mА726 и предварительный усилитель постоянного тока mА727. Позже появились “термостатированные” ГСН, например, серии National LM399, которые имеют
= 2×10–5 % /град. Такие ГСН производятся в стандартных транзисторных корпусах типа ТО-46, имеют нагреватели с мощностью потребления 0,25 Вт и временем выхода на режим не более 3 с. Они построены на стабилитронах с захороненным слоем. Отметим также, что на основе последних путем качественного схемотехнического решения фирмой Linear Technology (США) созданы ГСН без подогрева, имеющие
= 0,05×10–6 % /град и на порядок лучшие характеристики по долговременной стабильности и шуму.


ЛИТЕРАТУРА

1. Степаненко И. П. Основы теории транзисторов и транзисторных схем. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергия, 2003. – 608 с.

2. Математическое моделирование и макромоделирование биполярных элементов электронных схем / Е.А. Чахмахсазян, Г.П. Мозговой, В.Д.Силин. – М.: Радио и связь, 1999. – 144 с.

3. Ногин В.Н. Аналоговые электронные устройства: Учебное пособие для вузов. – М.: Радио и связь, 2002. – 304 с.

СКАЧАТЬ ДОКУМЕНТ

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ  [можно без регистрации]
перед публикацией все комментарии рассматриваются модератором сайта - спам опубликован не будет

Ваше имя:

Комментарий

Copyright © MirZnanii.com 2015-2017. All rigths reserved.