регистрация / вход

ЭСН и ЭО цеха обработки корпусных деталей

Нижегородское высшее военно-инженерное командное училище (военный институт) Кафедра электрификации и автоматизации Курсовая работа по дисциплине

Нижегородское высшее военно-инженерное командное училище

(военный институт)

Кафедра электрификации и автоматизации

Курсовая работа

по дисциплине «Электропитающие сети и электроснабжение »

Тема: «ЭСН и ЭО цеха обработки корпусных деталей»

Вариант № 6

Учебная группа 4173

Студент: Дементьев В.С.

Руководитель: Мещеряков И. И.

Кстово

2010 г.

Оглавление

Введение........................................................................................................... 3

1. Характеристика производства и потребителей электроэнергии............... 4

2. Расчет электрических нагрузок цеха.......................................................... 5

3. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов......................... 10

4. Расчет и выбор компенсирующих устройств. ......................................... 10

5. Определение центра нагрузок цеха.......................................................... 12

6. Расчет линий электроснабжения............................................................... 13

7. Расчет токов короткого замыкания.......................................................... 43

8. Расчет и выбор аппаратов защиты........................................................... 48

9. Кабельный журнал.................................................................................... 54

10. Используемое оборудование для электроснабжения цеха.................... 55

Список используемой литературы............................................................... 57

Введение.

Повышение уровня электрификации производства и эффективности использования энергии основано на дальнейшем развитии энергетической базы, непрерывном увеличении электрической энергии.

В настоящее время при наличии мощных электрических станций, объединённых в электрические системы, имеющих высокую надёжность электроснабжения, на многих промышленных предприятиях продолжается сооружение электростанций. Необходимость их сооружения обуславливается большой удалённостью от энергетических систем, потребностью в тепловой энергии для производственных нужд и отопления, необходимостью резервного питания ответственных потребителей.

В настоящее время разработаны метода расчётов и проектирования цеховых сетей, выбора мощности цеховых трансформаторов, методика определения цеховых нагрузок и т. д. В связи с этим большое значение приобретают вопросы подготовки высококвалифицированных кадров, способных успешно решать вопросы проектирования электроснабжения и практических задач.

1. Характеристика производства и потребителей электроэнергии.

Цех обработки корпусных деталей (ЦОКД) предназначен для механической и антикоррозийной обработки изделий. Он содержит станочное отделение, гальванический и сварочные участки. Кроме того, имеются вспомогательные, бытовые и служебные помещения.

Цех получает ЭСН от ГПП. Расстояние от ГПП до цеховой ТП – 0,8 км, а от энергосистемы до ГПП – 16 км.

Низкое напряжение на ГПП – 6-10 кВ. Количество рабочих смен – 2. Потребители цеха относятся к 2 и 3 категории надежности ЭСН.

Грунт в районе цеха – суглинок при температуре +5 ºС. Каркас здания смонтирован из блоков-секций длиной 8 м каждый.

Размеры цеха А×В×Н=48×30×8 м.

Все помещения, кроме станочного отделения, двухэтажные высотой 3,6 м.

Перечень ЭО цеха дан в таблице 1.

Таблица 1 – Перечень электрооборудования сварочного участка цеха.

№ на плане Наименование электрооборудования Рэп , кВт Примечание
1 Сварочные аппараты 52 ПВ=60%
1…4 Гальванические ванны 30
10,11 Вентиляторы 10
12,13 Продольно-фрезерные станки 33
14,15 Горизонтально-расточные станки 10,5
16,24,25 Агрегатно-расточные станки 14
17,18 Плоскошлифовальные станки 12
19…23 Краны консольные поворотные 6,5 ПВ=25%
26 Токарно-шлифовальный станок 11
27…30 Радиально-сверлильные станки 5,2
31,32 Алмазно-расточные станки 6

2. Расчет электрических нагрузок цеха.

Расчет производится методом упорядоченных диаграмм. Этот метод сводится к расчету максимальных расчетных нагрузок электроприемников.

, где cosφ – коэффициент активной мощности, определяется по [1, таблице 1.5.1];

РЭП – активная мощность электроприемника.

, где Рр – средняя активная мощность;

tgφ – коэффициент реактивной мощности.

, где Рр – средняя активная мощность;

Qр – средняя реактивная мощность.

, где Si – полная мощность i-го электроприемника;

m – масштаб нагрузки.

1) Сварочные аппараты:

2) Гальванические ванны:

3) Вентиляторы:

4) Продольно-фрезерные станки:

5) Горизонтально-расточные станки:

6) Агрегатно-расточные станки:

7) Плоскошлифовальные станки:

8) Краны консольные поворотные:

9) Токарно-шлифовальный станок:

10) Радиально-сверлильные станки:

11) Алмазно-расточные станки:

Результаты расчетов сводятся в таблицу 2:

Таблица 2 – Сводная ведомость нагрузок

№ п/п Наименование электрооборудования Кол-во Ру , кВт КИ ПВ, % КС cosφ Рр , кВт Qр , кВАР SР , кВА ∑Sp, кВА r
1 Сварочные аппараты 4 52 0,2 60 0,6 0,6 24,02 32 40 160 3,6
2 Гальванические ванны 5 30 0,7 0,8 0,8 24 18 30 150 3
3 Вентиляторы 2 10 0,6 0,7 0,8 8 6 10 20 1,78
4 Продольно-фрезерные станки 2 33 0,14 0,16 0,5 16,5 28,5 32 64 3
5 Горизонтально-расточные станки 2 10,5 0,14 0,16 0,5 5,25 9 10 20 1,78
6 Агрегатно-расточные станки 3 14 0,14 0,16 0,5 7 12 13,8 41.4 2
7 Плоскошлифовальные станки 2 12 0,14 0,16 0,5 6 10 12 24 1,9
8 Краны консольные поворотные 5 6,5 0,1 25 0,2 0,5 1,63 2,8 3 15 0,95
9 Токарно-шлифовальный станок 1 11 0,14 0,16 0,5 5,5 9,5 11 11 1,87
10 Радиально-сверлильные станки 4 5,2 0,14 0,16 0,5 2,6 4,5 5,2 20,8 1,29
11 Алмазно-расточные станки 2 6 0,14 0,16 0,5 3 5,19 6 12 1,38
Sц =538,2

3. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов.

В цеху находятся электроприемники второй категории которые обеспечивающие жизнедеятельность (вентиляция и кондиционирование) поэтому на трансформаторной подстанции будут установлены два трансформатора.

Определяем мощность трансформаторов:

, где SЦ – полная мощность цеха.

Определяем потери в трансформаторе:

;

;

;

;

;

.

C учетом расчетов выбираем 2 трансформатора ТМ – 400-10/0,4 – трансформаторы силовые масляные.

Технические характеристики трансформатора
Мощность, кВА 400
Напряжение ВН, кВ 10
Напряжение НН, кВ 0,4
Схема и группа соединения Y/Yн-0, Д/Yн-11
Напряжение к.з. при 75 С, % 4,5
Потери х.х., Вт 830
Потери к.з., Вт 5500
Длина, мм 1305
Ширина, мм 830
Высота, мм 1660
Масса, кг 1285

4. Расчет и выбор компенсирующих устройств.

Расчетную реактивную мощность компенсирующих устройств можно определить из соотношения:

, где QK . P . – расчетная мощность компенсирующего устройства, кВАР;

α – коэффициент, учитывающий повышение cosφестественным способом, принимается α=0,9;

- коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации соответственно.

Компенсацию мощности производим до , тогда

1) Сварочные аппараты:

2) Продольно-фрезерные станки:

3) Горизонтально-расточные станки:

4) Агрегатно-расточные станки:

5) Плоскошлифовальные станки:

6) Краны консольные поворотные:

7) Токарно-шлифовальный станок:

8) Радиально-сверлильные станки:

9) Алмазно-расточные станки:

Компенсирующие устройства буду установлены в точках I и II.

Расчетная мощность компенсирующего устройства в точке Iравна:

Расчетная мощность компенсирующего устройства в точке IIравна:

Типы компенсирующих устройств занесены в таблицу 3:

Таблица 3 – Типы компенсирующих устройств

№ п/п Место установки Тип компенсирующего устройства Мощность, кВАр Номинальный ток фазы, А Габаритные размеры (В×Ш×Г)
1 I УКРМ -0,4-100-УХЛ3 100 144 600 × 600 × 200
2 II УКРМ -0,4-125-УХЛ3 125 137 1200 × 800 × 300

Структура условного обозначения

Пример маркировки:УКРМ-0,4-40-УХЛ4

Пояснение маркировки:

· УКРМ - установка компенсации реактивной мощности;

· 0,4 - номинальное напряжение, кВ;

· 40 - номинальная мощность, кВАр;

· УХЛ4 - климатическое исполнение и категория размещения.

5. Определение центра нагрузок цеха.

Определим условные координаты центра нагрузок цеха:

;

6. Расчет линий электроснабжения.

Расчет линий электропередач производим методом проводникового материала. Всю схему электроснабжения цеха разделим на два участка и составим для каждого участка схемы замещения.

Рассчитаем первую схему. Составим 1 схему замещения:

Определим значения моментов на участках схемы, результаты сведены в таблицу 4.

Таблица 4 – Расчетная таблица моментов нагрузки для первой схемы.

Участок Длина, м Рр, кВт М, кВт*м
ШР2-11 14 8 112
ШР2-10 11 8 88
ШР2-9 10 24 240
ШР2-8 7 24 168
ШР2-7 4 24 96
ШР2-6 1 24 24
ШР2-5 3 24 72
ШР1-ШР2 11 136 1496
ШР1-4 2 24,02 48,04
ШР1-3 7 24,02 168,14
ШР1-2 11 24,02 264,22
ШР1-1 13 24,02 312,26
ШО1-ШР1 19 232,08 2288,66

Вычисляем приведенные моменты нагрузок на участках, где сеть разветвляется, а именно: участки ШО1-ШР1 и ШР1-ШР2.

Для прокладки выбираем провод марки ВВГ.

ВВГ — силовой кабель для передачи и распределения электроэнергии в стационарных установках. Количество жил в них насчитывается от 1 до 5, площадь сечения — от 1,5 до 240 кв. мм. Они рассчитаны на напряжение 660, 1000 и 6000 В. В качестве проводников в ВВГ используется медная проволока; изоляция и оболочка выполнены из поливинилхлоридных пластикатов.

Расчетное сечение провода для участка ШО1-ШР1:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШО1-ШР1:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме при прокладке открыто.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШО1-ШР1:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР1 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР1-1:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-1:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

Расчетное сечение провода для участка ШР1-2:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-2:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

Расчетное сечение провода для участка ШР1-3:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-3:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

Расчетное сечение провода для участка ШР1-4:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-4:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме

Расчетное сечение провода для участка ШР1-ШР2:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР1-ШР2:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР1-ШР2:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР2 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР2-5:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-5:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР2-6:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-6:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР-7:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-7:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР2-8:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-8:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР2-9:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-9:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР2-10:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-10:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР2-11:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР2-11:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Рассчитаем вторую схему. Составим 2 схему замещения:

Определим значения моментов на участках схемы, результаты сведены в таблицу 5.

Таблица 5 – Расчетная таблица моментов нагрузки для второй схемы.

Участок Длина, м Рр, кВт М, кВт*м
ШР3-26 10 5,5 55
ШР3-25 15 7 105
ШР3-24 9 7 63
ШР3-20 16 1,63 26
ШР3-19 8 1,63 13
ШР3-14 18 5,25 94,5
ШР3-13 10 16,5 165
ШР3-12 4 16,5 66
ШО2-ШР3 15 61 915
ШР4-32 4 3 12
ШР4-31 11 3 33
ШР4-30 14 2,6 49,4
ШР4-29 19 2,6 49,4
ШР4-28 23 2,6 59,8
ШР4-27 27 2,6 70,2
ШР3-ШР4 62 16,4 1016,8
ШР5-23 9 1,63 14,63
ШР5-22 17 1,63 27,63
ШР5-21 25 1,63 40,63
ШР5-18 3 6 18
ШР5-17 11 6 66
ШР5-16 18 7 126
ШР5-15 23 5,25 120,75
ШР4-ШР5 5 29,13 145,63

Вычисляем приведенные моменты нагрузок на участках, где сеть разветвляется, а именно: участки ШО2-ШР3, ШР3-ШР4 и ШР4-ШР5.

Для прокладки выбираем провод марки ВВГ.

ВВГ — силовой кабель для передачи и распределения электроэнергии в стационарных установках. Количество жил в них насчитывается от 1 до 5, площадь сечения — от 1,5 до 240 кв. мм. Они рассчитаны на напряжение 660, 1000 и 6000 В. В качестве проводников в ВВГ используется медная проволока; изоляция и оболочка выполнены из поливинилхлоридных пластикатов.

Расчетное сечение провода для участка ШО2-ШР3:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШО2-ШР3:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШО2-ШР3:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР3 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР3-12:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-12:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР3-13:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-13:

Вывод: так как , то берем сечение которое удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режим .

Расчетное сечение провода для участка ШР3-14:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-14:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР3-19:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-19:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР3-20:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-20:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР3-24:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-24:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР3-25:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-25:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР3-26:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-26:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР3-ШР4:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР3-ШР4:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР3-ШР4:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР4 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР4-27:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-27:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР4-28:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-28:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР4-29:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-29:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР4-30:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-30:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР4-31:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-31:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР4-32:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-32:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР4-ШР5:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР4-ШР5:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Определяем фактическую потерю напряжения на участке ШР4-ШР5:

Допустимые потери напряжения на ответвлениях от точки ШР5 составят:

Расчетное сечение провода для участка ШР5-15:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-15:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР5-16:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-16:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР5-17:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-17:


Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР5-18:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-18:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР5-21:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-21:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР5-22:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-22:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

Расчетное сечение провода для участка ШР5-23:

Ближайшее большее стандартное сечение провода

Расчетный ток на участке ШР5-23:

Вывод: так как , то выбранное сечение удовлетворяет требованиям по условиям нагрева провода в нормальном режиме.

7. Расчет токов короткого замыкания.

Определим токи однофазного, двухфазного и трехфазного короткого замыкания для четырех точек К1, К2, К3 и К4.

Для точки К1:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм2 );

S – сечение проводника, мм2 .

, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Для точки К2:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм2 );

S – сечение проводника, мм2 .

, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Для точки К3:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм2 );

S – сечение проводника, мм2 .

, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Для точки К4:

Определим полное сопротивление линии:

, где γ – удельная проводимость материала, для меди γ=50 м/(Ом*мм2 );

S – сечение проводника, мм2 .

, где x0 – удельное индуктивное сопротивление, мОм/м.

Сопротивления трансформатора равны:

Определим значение трехфазного тока КЗ:

, где U – напряжение в точке КЗ, В;

Zk - полное сопротивление до точки КЗ.

Ударный коэффициент равен

Ударный ток КЗ равен:

Действующее значение ударного тока равно:

- коэффициент действующего значения ударного тока.

Двухфазный ток КЗ:

Однофазный ток КЗ равен:

, где ZП – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ.

Результаты расчетов сведены в таблицу 6.

Таблица 6 – Сводная ведомость токов КЗ по точкам.

№ точек КЗ Трехфазные токи КЗ Двухфазные токи КЗ Однофазные токи КЗ
Xл , мОм Rл , мОм Zп , мОм Iк (3) , кА Ку iу , кА q Iу , кА Ik (2) , кА Xп , мОм Rп , мОм Zп , мОм Iк (1) , кА
К1 0,27 0,48 0,55 13,59 1 19,2 1 13,59 11,6 0,27 0,96 0,99 5,7
К2 1,71 3,04 3,5 11,5 1 16,22 1 11,5 9,78 1,71 6,08 6,32 5,33
К3 0,99 3,19 3,34 11,62 1 16,4 1 11,62 9,9 0,99 6,38 6,46 5,32
К4 0,9 50 50 3,39 1 4,78 1 3,39 2,88 0,9 100 100 2,3

8. Расчет и выбор аппаратов защиты.

Участок от ТП до ШО1:

I = 378,16А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-37-3

Участок от ШО1 до ШР1:

I = 378,16А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-37-3

Участок от ШР1 до ШР2:

I = 221,6А

Выбираем автоматический выключатель ВА-55-35-3

Участок от ШР2 до 11 потребителя:

I = 13,3А

Выбираем автоматический выключатель SH204L С16А/4п/ 4,5кА

Аналогичным способом выбираем все остальные аппараты защиты.

Таблица 7 – аппараты защиты.

Участок Ток I,A Выбранный аппарат защиты
ШО1-ШР1 378,16 ВА-55-37-3
ШР1-1 39,14 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-2 39,14 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-3 39,14 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-4 39,14 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР1-ШР2 221,60 ВА-55-35-3
ШР2-5 39,10 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-6 39,10 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-7 39,10 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-8 39,10 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-9 39,10 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР2-10 13,03 SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР2-11 13,03 SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШО2-ШР3 173,60 ВА-55-35-3
ШР3-12 26,90 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР3-13 26,90 SH204L С40А/4п/ 4,5кА
ШР3-14 8,60 SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР3-19 2,65 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР3-20 2,65 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР3-24 11,40 SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР3-25 11,40 SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР3-26 8,96 SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР3-ШР4 74,20 ВА-55-31-3
ШР4-27 4,24 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-28 4,24 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-29 4,24 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-30 4,24 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-31 4,90 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-32 4,90 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР4-ШР5 47,50 ВА-55-29-3
ШР5-15 8,55 SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-16 11,40 SH204L С16А/4п/ 4,5кА
ШР5-17 9,78 SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-18 9,78 SH204L С10А/4п/ 4,5кА
ШР5-21 2,70 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР5-22 2,70 SH204L С6А/4п/ 4,5кА
ШР5-23 2,70 SH204L С6А/4п/ 4,5кА

10. Используемое оборудование для электроснабжения цеха

Наименование Маркировка Количество Ед. изм
Трансформатор ТМ-250-10/0,4 2 шт.
Компенсационное уст-во УКРМ-0,4-100-УХЛ3 1 шт.
УКРМ-0,4-125-УХЛ3 1 шт.
Распределительный щит ЩО 70-3-01 2 шт.
Шкаф распределительный ШР11 5 шт.
Автоматически выключатели ВА-55-37-3 1 шт.
ВА-55-35-3 2 шт.
ВА-55-31-3 1 шт.
ВА-55-29-3 1 шт.
SH204L С40А/4п/ 4,5кА 11 шт.
SH204L С16А/4п/ 4,5кА 5 шт.
SH204L С10А/4п/ 4,5кА 5 шт.
SH204L С6А/4п/ 4,5кА 11 шт.
Кабель ВВГ 4х120 19 м.
ВВГ 4х70 26 м.
ВВГ 4х25 62 м.
ВВГ 4х16 5 м.
ВВГ 4х4 125 м.
ВВГ 4х1,5 239 м.

Список используемой литературы:

1. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. – 2-е изд., испр. – М.: ИД «ФОРУМ»: ИНФРА-М,2008. – 214 с.

2. Схемы и подстанции электроснабжения: Справочник: учеб. Пособие. – М.: ИД «ФОРУМ»: ИНФПА-М, 2009. – 480 с.

3. Правила устройства электроустановок. – М.: КНОРУС, 2009. – 488 с.

ОТКРЫТЬ САМ ДОКУМЕНТ В НОВОМ ОКНЕ

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ  [можно без регистрации]

Ваше имя:

Комментарий

Все материалы в разделе "Коммуникации и связь"