Смекни!
smekni.com

Тиристорный преобразователь постоянного тока (стр. 3 из 6)

Где α – угол регулирования, при котором двигатель работает стоком Iяхх и заданной скоростью ωзад;

КФ – постоянная двигателя при Ф=ФН=const? Bc;

Rя800с – сопротивление якорной цепи двигателя с учетом компенсационной обмотки и добавочных полюсов;

Iяхх- ток холостого хода двигателя можно определить:

η – КПД машины.

ωзад – минимальная по заданию частота вращения вала машины.

Rэ – эквивалентное активное сопротивление преобразователя,

Rэ=Xdсхπ/Р)=0.03297(2*3.14/4)=0.021 Ом

Где Xd – приведенное по вторичной цепи индуктивное сопротивление фазы трансформатора.

Xd= ωсLфсх=314*0.00021/2=0.03297 Ом

ωс – угловая частота питающей сети.

Ксх = ab=2

Lтр – индуктивность трансформатора, приведенная к цепи выпрямленного тока.

α=79.350

Из двух значений критической индуктивности выбираем большее; выбираем Lкр2=0.001422098 Гн и подставляем в уравнение:

Lcd=LKPLя-abLф=0.001422098-0.00171-2 0.00021=-0.00070 Гн

Так как значение Lcd получилось отрицательное, следовательно дросселя не существует, т.к. Lcdотрицательное. То данная схема уже обеспечивает сглаживающую пульсацию тока.

1.6.Расчет и выбор элементов защиты тиристорного преобразователя от токов короткого замыкания и перенапряжений

Большенство промышленных ТП снабжено быстродействующей защитой, которая при коротком замыкании блокирует или сдвигает к границе инверторного режима управляющие импульсы до включения очередного по порядку включения тиристора. Поэтому при внешних и внутренних к.з. в этих ТП аварийные токи протекают по двум плечам трехфазной мостовой схемы и двум фазам вторичной обмотки трансформатора, т.е. имеет место двухфазное к.з. трансформатора.

Амплитуда и продолжительность протекания аварийного тока при отпирание тиристоров в передающей группе РТП с раздельным управлением и при нарушении соотношения α12≥1800 в РТП с совместным управлением не превосходят их значений при внешнем к.з.

При внешних к.з. расчет токов ведется в предположении, что угол регулирования ТП α =0, при этом токи к.з. максимальны.

Для нахождения ударного тока глухого внешнего к.з. (к.з. на зажимах ТП до СД) вначале находится амплитуда базового тока к.з.:

Где U2мф – амплитуда фазного напряжения вторичной обмотки трансформатора при х.х.;

Х2nV2n – приведенные к вторичной стороне реактивные и активные сопротивления одной фазы трансформатора.

Находим ударный ток глухого внешнего к.з.

Iуд=Iк.м * Iуд*

Iуд* находят по графику в зависимости от ctg φк

Iуд*=1,25А

Iуд=1100*1,25=1375А

Интеграл предельной нагрузки при глухом внешнем к.з. определяется по формуле:

I2t=I2км(I*2t)

В которой I*2t определяется в зависимости от ctg φк

I2t=11002*10*10-3=12100=12.1кА

Где WB – максимально допустимое значение интеграла квадрата аварийного тока, исчесляемое, при длительности импульса 10мс в заданной температуре структуры 0С

Wпр – интеграл плавления плавкой вставки, определяющий количество энергии, необходимое для расплавления плавкой вставки.

nд =1.2 – коэффициент запаса.

Защита от перенапряжений.

Перенапряжения на вентилях могут проявляться как при переодической коммутации вентилей, возникающей при каждом переходе тока с одного вентиля на другой, так и от коммутации во внешних цепях.

Величина сопротивления выбирается из соотношения:

Где Lк – индуктивность коммутационного контура.

С – выбранная величина емкости защитной цепочки.

С=1мкФ

Lк=Lт+Lур=0.00738+0.00759=0.01497 Гн

Определим мощность каждого резистора.

Pr=450*C*U2ф2=450*1*10-6*752=2.53Вт

Шунтирование вентилей

С=1.5…2мкФ

Определим мощность резистора

Pr=450*C*U2=450*1.5*10-6*752=3.79Вт

Выбираем резисторы для шунтирования марки ПЭВ Р=20Вт

Диапозон полного сопротивления R=4.7…20*103Ом

Для защиты от перенапряжения выбераем резисторы С5-36В

Конденсаторы металлобумажные марки К-409

С=1мкФ

Р=5Вт

U=200B

F=10-1000Гц

Конденсаторы металлобумажные марки К-409

С=1.5мкФ

Р=5Вт

U=200B

F=10-1000Гц

Выбераем предахранитель ПБВ-2

Iн=320А

ω пр=100кАс

Uн=380В

2.Основные характеристики тиристорных преобразователей

2.1.Построение фазовой характеристики.

Основными характеристиками ТП являются: регулировачная характеристика (характеристика управления)

и внешняя характеристика
.

Выпрямленная ЭДС преобразователя является функцией угла регулирования, который отсчитывается от точки естественного включения вентилей, и в режиме непрерывного тока может быть определена по уравнению:

Где

- максимальное ЭДС преобразователя при α=0;

Е2m- амплетудное значение вторичной фазовой ЭДС трансформатора (сети при реактивном варианте силовой цепи преобразователя)

- действующее значение фазовой ЭДС

- начальная фаза соответствующая точке естественного включения тиристора в работу

- угловая частота питающего напряжения

Кcx- коэффициент схемы выпрямления.

Кроме того для шестипульсной мостовой и эквивалентной двенадцатипульсной схем выпрямления с параллельным соединением мостов

можно воспользоваться формулой:

а для эквивалентной двенадцатипульсной схемы с последовательным соединением мостов:

где E2M- амплитуда линейной питающей ЭДС каждого моста.

Вид фазовой характеристики СИФУ α=f(Uу) полностью определяется формой опорного напряжения. При линейно изменяющемся опорном напряжении изменению угла α=π/2 соответствует изменение напряжения на выходе генератора опорного напряжения ГПН, равное Uопт(Uопт=10В).

При опорном синусоидальном напряжении с амплитудой проходящем через нуль при α=900 угол управления определяется как

αнач =900 при синусоидальном опорном напряжении

α Uу α Uу
900 0 00 10
84.20 1 95.730 -1
78.50 2 101.50 -2
72.50 3 107.450 -3
66.420 4 113.570 -4
600 5 1200 -5
530 6 126.80 -6
45.50 7 134.40 -7
36.860 8 143.10 -8
25.80 9 154.10 -9

Фазовая характеристика

2.2.Построение регулировачной характеристики

При синусоидальном напряжении

Или

αнач=900

Uоп.m=10B

Uу=±10В

0,1 1 0,8 8 -0,4 -4
0,2 2 0,9 9 -0,5 -5
0,3 3 1 10 -0,6 -6
0,4 4 0 0 -0,7 -7
0,5 5 -0,1 -1 -0,8 -8
0,6 6 -0,2 -2 -0,9 -9
0,7 7 -0,3 -3 -1 -10