Смекни!
smekni.com

Розробка конструкції робочого органу і схеми збиральної машини (стр. 4 из 6)

μ=Нс(26)

μсН

деμ–коефіцієнтсепараціїдлявідомоїтовщинишаруНсоломи,см-1.

ЗначеннякоефіцієнтасепараціїμдлядвохвальногоклавішногосоломотрясапривисотішарусоломиН=200мм,складаєμ=0,018см-1Т Тодізначеннякоефіцієнтаμсдляпроектованогосоломотрясастановитиме:

μс=0,018·200=3,6см-1(27)

НсНс

μс= 3,6=0,006см-1

580


Якщовважати,щопросіюваннязерна,віднесенедоодиницідовжинисоломотряса,заодиноберткривошипа,однаковезавсієюйогодовжиною,тозакожнепідкиданнябудепросіюватисяоднаковакількістьзернаувідсоткахвіднаявногоусоломінапочаткуданоїділянки.

Затакоїумови,рівнянняпросіюваннязернанасоломотрясізапишетьсяутакомувигляді

y=а·е-μсх(28)

деy–кількістьзернанарозглядуванійділянцісоломотряса,кг/с;

а–подачазернанасоломотряс,кг/с;

х–довжинашляху,щопроходитьворохпосоломотрясу,см;

е–основанатуральногологарифма.

ТеоретичнудовжинусоломотрясаLm(рис.6),заякуприймаютьвіддальпогоризонталівідцентрувалабарабанадокінцясоломотряса,можнавизначитиіззагальногорівнянняпросіювання,замінившивньомукоординатуxтеоретичноюдовжиноюсоломотрясуізадавшиськількістюзернавсоломінакінцісоломотрясуyс:

yс=а·е-μсLm(29)

Рис.7.Схемасоломотряса

Якщодопустити,щоразомзсоломоюізсоломотрясуможесходити0,25%зерна,тоyс=0,0025·а.Арозв’язавширівнянняпросіювання,отримаємовираздлярозрахункутеоретичноїдовжинисоломотрясу:

Lm=6/μс(30)

Lm=6/0,006=1000см=10м


ДовжинасоломотрясуLс(рис.6)прикутійогонахилуαснавіддалівідцентрабарабанадопочаткуклавішL1визначаєтьсязаформулою:

Lс=Lm-L1(31)

Cosαс

деαс–рекомендовановмежах5...10º. ВрахуваннявіддаліL1пояснюєтьсятим,щосепараціярозпочинаєтьсяумолотильномуапараті.Длямолотильнихапаратівзрешітчастоюдекою залежновіддіаметрабарабанаданавіддальстановитьL1=600...900мм.ПриймаємоL1=900мм.

Lс=Lm-L1=10-0,9=9,1=9,3м

сosαс0,980,98

2.5.Розрахунокпараметрівзерноочистки

ШиринарешетаBрзв’язаназшириноюсоломотрясаBсспіввідношенням:

Bр=(0,90...0,95)Bс(32)

Bр=0,9·2=1,8м

Bс=2м

Bр=Bв=1,8м

ПлощарешетаочисткиFрвизначаєтьсязадопустимимпитомимнавантаженнямна1м2

Fр=(33)

qf


деqв–подачаворохунаочистку.

Подачаворохуqврівна:

qв=q0(1-k0·β)(34)

деk0–коефіцієнт,щовраховуєнаявністьдрібноїсоломиуворосі,щопотрапиланаочистку,k0=0,4...0,9.Приймаємоk0=0,5.

Длякомбайновихрешетqf=1,5...2,5кг/(с·м2).Приймаємоqf=2кг/(с·м2).

qв=11,5(1-0,5·0,6)=8,05кг/с

Fр=8,05=4,03м2

2

ДовжинарешетаLррівна

Lр=(35)

Lр=4,03=2,2м

1,08

Кутнахилурешітдогоризонтускладає0...4º,кутнахилуподовжувачадогоризонту12...15º.

Амплітудаколиванняверхньогорешетаскладає55...65мм,нижньогорешета35...40мм.Кінематичнийрежимроботирешіточистки

к=ω2=2,2...3,0(36)

g

деω–кутовашвидкістьобертаннякривошипамеханізмупривода,с-1;

r–радіускривошипа,м;

g–прискореннявільногопадіння,м/с2.

Швидкістьповітрянадзадньоютасередньоючастинамирешетаповиннабути3,8м/с,анадпередньоючастиною5,8м/с.

ВочистцізернозбиральногокомбайнанайчастішевикористовуютьсявідцентровівентиляторинизькоготискуН≤1000Па

Дляствореннявідповідногорухуішвидкостіповітрявочистцівентиляторповиненстворювативідповіднийтискповітрязметоюподоланнярізногородуопоріввканалахіпроміжкахочисткитаузазорахміжжалюзямирешіт.

РобочашвидкістьповітряногопотокунавиходіVрnповиннабутивαвразбільшекритичноїшвидкостіVкрдлятихкомпонентіввороху,котріповиннівиноситисязазонуочисткитобто

Vрn=αв·Vкр(37)

Длясоломидовжиноюдо200ммαв=1,1...1,7,дляполовиαв=1,9...3,7ідлязбоїниαв=2,5...5,0.КритичнашвидкістьзернаVкр=8,0...11,5м/с,адляполовиVкр=0,75...5,25м/с.Алезметоюусуненнявтратзернавидуваннямйогоізполовою,робочашвидкістьповітряногопотокунеповиннаперевищуватизначеннякритичноїшвидкостідлязерна.Приймаємоαв=2,5іVкр=5,8м/с.

Vрn=2,5·5,8=14,5м/с

НеобхіднавитратаповітряQввентиляторомдлярозділенняворохудорівнює:

Qв=,(38)

k1·ρn

деk1–коефіцієнт,щовраховуєконцентраціюматеріалу,щовидаляється,уповітряномупотоці(k1=0,2...0,3).Приймаємоk1=0,3;

ρn–густинаповітря(рівна1,2кг/м3).

Повнийтиск,щоповиненстворювативентиляторстановить

h=hs+hd(39)

деhs–статичнийтиск,щозатрачаєтьсянаподоланняопорів,Па;

hd–динамічнийтиск,необхіднийдлянаданняповітрюкінетичноїенергії,Па.

Динамічнийтиск

hd=Vрn2·ρn(40)

2

hd=14,52·1,2=126,15Па

2

Статичнийтиск

hs=hd(1-k2)(41)

k2

деk=Fе/F,тутF–площавихідногоотворувентилятора,аFе–площаеквівалентногоотвору(задосліднимиданимиk=0,5).

hs=126,15(1-0,52)=378,45Па

0,52

h=hs+hd=378,45+126,15=504,6Па

Теоретичнийтиск(енергія1м3повітря)становить

Hт=h/ɳ(42)

Деɳ-ККДвентилятора(ɳ=0,7)

Hт=504,0,7=720,86Па

ДіаметрвхідногоотворуDо(рис.8)визначаєтьсязаформулою:

Dо= 2,57√∆·λ0·Qв,(43)

µ0·n·(1-φ0)

де∆-коефіцієнтвикористаннявхідногоотвору(∆=0,55);

λ0=Dо/D1≈1,9–відношеннядіаметрувхідногоотворукожухаDоівнутрішньогодіаметраколесавентилятораD1;

µ0–коефіцієнтпідтискуванняпотоку(µ0=1,0);

n–частотаобертанняколесавентилятора(n=1000об/хв);

φ0–коефіцієнтпопередньогозакручуванняпотоку(φ0=0,42).

Dо=2,57√0,55·1,9·22,4=2,57√0,04=2,57·0,02=0,51м

1·1000·(1-0,42)

Рис.8.Схемавідцентровоговентиляторадвобічноговсмоктування.

ЗовнішнійдіаметрколесаD2дорівнює

деα1іα2–кутинахилулопатідорадіус-векторавідповіднонавходітавиходіповітряногопотоку;

y1іy2–кутивідхиленняабсолютноїшвидкостіповітрявідпереносноївідповіднопривходіналопатьтасходженнізнеї;

r1=D1/2,r2=D2/2–внутрішнійтазовнішнійрадіусиколеса.

Дляпроектнихрозрахунківможнаприйматиα1≤25º;y1=45º;y2=2º;r1/r2=0,4.

φ=1-0,161=0,99-0,16·1,89=0,69

1+0,17·0,041+0,47·1

α2=arcsin[(D1/D2)·sinα1](46)

α2=arcsin[(D1/D2)·sinα1]=arcsin[0,4·0,42]=arcsin[0,168]=9,7

Потужність,щовикористовуєтьсявентилятором,Nврівна

Nв=Qв·Hт(47)

ɳп

деɳп–ККДпередачі(ɳп=0,95)

Nв=22,4·720,86=16,997кВт

0,95

ШиринувентилятораВвприймаютьрівноюширинірешетаабогрохота.Висотувихідногоотворувентилятораsвизначаютьзаформулою:


деa–координатапередньогокінцярешетавідносноверхньогоребраканалу;

β–кутрозширенняпотоку(β=12º);

δ–кутнахилуповітряногопотокудоплощинирешета(δ=30º);

k0'–коефіцієнт,щовраховуєвідхиленняпотокуповітрярешетом,(k0'=0,6).

a=(cosβ/sin(δ-β)-k0')·S–Lp=(cos12/sin(30-12)-0,6)·0,86-2,2=

=(0,97/0,29-0,6)·0,86-2,2=0,62м

З(49)розраховуєтьсяпараметрa,післячогопотрібновизначитикоординатуbпередньогокінцярешетавідносноверхньогоребраканалу(рис.8)заформулою:

b=a·tg(δ+β),(50)

b=0,62·0,9=0,56м

Рис.9.Схемадовизначеннярозташуваннявихідногоканалувентилятора.


3.Обґрунтуваннядопобудовисхеммашин

3.1Обґрунтуванняфункціональноїсхеми

Завданнямобґрунтуванняфункціональноїсхемимашинивходитьвибіртипівробочихорганів,взаємногоїхрозташування,визначеннярозмірівтарежимівобробки,щозабезпечуютьвиконаннявимогтехнічногозавдання.Основнимзавданнямнаданомуетапіпроектуванняєзабезпеченнянеобхідногорівняагропоказників.Формальнихметодівпобудовифункціональноїсхеминеіснує.Дляпобудовивиходятьзаналізуконструкціймашинаналогів.Використовуючинаведенівищеданібудуютьможливіваріантифункціональноїсхеми,вякійсукупнадіяробочихорганівнаоброблювальнийматеріалзабезпечуєнеобхіднуякістьвиконанняробітусільськогосподарськомувиробництві.Ціваріантилогічноаналізуютьстосовноможливостіуподальшомузабезпеченнявиконаннясукупностііншихвимогтехнічногозавдання:технологічних,ергономічнихіт.д.

Такимчиномможебутистворенокількаваріантівфункціональноїсхеми,логічнийаналізякихзабезпечитьвибірраціональнішої.Прицьомувраховується,щовзаємнерозташуванняробочихорганівповинно забезпечуватистабільністьтанадійністьробочихпроцесів,виконуванихробочимиорганами,їхраціональнезавантаження,збереженнянеобхідноїякостіоброблювальногоматеріалу.Функціональнасхемаєосновоюдляпобудовиіншихсхеммашини.

3.2Обґрунтуваннякінематичноїсхеми

Обґрунтуваннякінематичноїсхеми(КС)міститьвирішеннязадачзвиборутипівмеханізмів,приводу,регулюваннятакерування,передатнихчиселчиспіввідношеньтавизначеннякінематичниххарактеристикелементівталанок,щозабезпечуютьвиконаннявимогтехнічногозавдання.Зарезультатамиїхрішеннянеобхідноотриматиданідляпобудовитакоїзв’язноїпослідовностікінематичнихланок,якаприпередачірухувідджерелаенергіїзабезпечуєнеобхіднийрухвсіхосновнихтадопоміжнихорганівзамінімальногочислапередатнихмеханізмів,джереленергії,найбільшпростомуконтурііраціональнихзв’язках.

3.2.1Вибіртипівмеханізмів.НацьомуетапіобґрунтуванняКСвибираютьсяпередачітаіншімеханізми,зякихутворюютьсякінематичніланцюгидляздійсненнярухуробочихорганіввідджерелруху.

Таквідомо,щозаміналанцюговихпередачклинопасовимизабезпечуєзменшеннявитратматеріалу,трудомісткістьвиготовленняімасимашини,апідчасексплуатації–доусуненняшумутапідвищеннянадійностіроботи.

3.2.2УдосконаленняКСмашини.УпроцесівдосконаленняКСмашинипокращуютьтехнічніпоказникипризначення.ІснуютьрізноманітнішляхипокращенняКС,одинзнихвибірраціональноїпередачі.Зосновнихшляхівраціоналізаціїслідвідмітититакожнаступні:скороченнякількостіланоктамеханізмів;об’єднанняприводадляпорядрозташованихробочих органів;силоверозвантаженняприводазарахунокшвидкісногорежиму;скороченняноменклатуриланокпривода;об’єднанняробочихорганів.