Кинематический расчет привода (стр. 1 из 5)
Кинематический расчет
Дано:
кН; 
м/с; D=0,5 м.1. Определим мощность на валу звездочки конвейера
P5 = Ft*v=5,5*1,5=8,25 кВт.
Определим общий КПД привода
hобщ=hр*hц2*hм*hп4=0,97*(0,97) 2*0,99*(0,99) 4=0,87
Согласно учебнику «Курсовое проектирование деталей машин» стр.5, значение КПД механических передач
hцил=0,97
hрем=0,97
hмуфты=0,99
hподш=0,99
2. Определим мощность на валу двигателя
Pэд=P5/hобщ =9,48 кВт
Из таблицы «Асинхронные двигатели серии 4А, закрытые обдуваемые (по ГОСТ 19523-81)" при Pэд. =11 кВт и синхронной частоте вращения nэд=1500 об/мин скольжение составляет s=2,8%, тип двигателя 132 МЧ
080402 КП 03.00.00. ПЗ
Определим частоту вращения звездочки
n4=60*v/p*D =60*1,5/3,14*0,5 =57,3 (об/мин)
Номинальная частота вращения двигателя:
nном= nс(1 – s) =1500*(1-0,028) =1458 об/мин
Передаточное отношение привода
uобщ = nном /nр = 1458/57,3 =25,4
Согласно Чернавский С.А. стр 7 средние значения u:
для зубчатых передач 2-6, ременных 2-4
Пусть uцил=3, тогда
Определяем кинематические параметры на каждом валу привода
Вал 1:
P1 = Pэд =9,48 кВт
n1 = nэд=1458 (об/мин);
T1 =9550*P1/n1 = 62,1 Н*м
Вал 2:
P2 = P1*hрем*hподш =9,48*0,97*0,99 =9,1 кВт;
n2 = n1/uрем =1458/2,8 = 520,7 (об/мин);
T2 =T1* uрем*hрем*hподш = 167Н*м
Вал 3:
P3 = P2*hцил *hп =9,1*0,97*0,99 =8,74 кВт;
n3 = n2/uц = 520,7/3 = 173,6 (об/мин);
T3 =T2* uц *hцил*hп = 481Н*м
Вал 4:
P4 = P3 *hцил*hп =8,74*0,97*0,99 =8,39 кВт;
n4 = n3/uц = 173,6/3=57,87 (об/мин);
T4 = T3* uц *hцил*hп = 1386 Н*м
080402 КП 03.00.00. ПЗ
Вал 5:
P5 = P4 *hмуф*hп =8,2 кВт;
n5 = n4 = 57,87 (об/мин);
T5 = T4* hм *hп = 1358 Н*м
| Валы | n, об/мин |  , рад/с | P, кВт | Т, Н*м | u | h |
| 1 | 1458 | 152,6 | 9,48 | 62,1 | - | - |
| 2 | 520,7 | 54,5 | 9,1 | 167 | 2,8 | 0,94 |
| 3 | 173,6 | 18,2 | 8,74 | 481 | 3 | 0,94 |
| 4 | 57,87 | 6,06 | 8,39 | 1386 | 3 | 0,98 |
| 5 | 57,87 | 6,06 | 9,2 | 1358 | - |
Расчет цилиндрических зубчатых колес редуктора
Зубчатые передачи закрытые, заключенные в отдельный корпус.
В соответствии условию колесе изготовлены из Стали 40Х. Вид термообработки – улучшение. Шестерня - Сталь 40ХН, ТО – закалка. В соответствии гл. IIIтабл.3.3. Чернавский С.А. твердость для шестерни 280 НВ, колесо 260 НВ.
3. Допускаемые контактные напряжения:
По табл.3.2, глава III для углеродистых сталей с твердостью поверхностей зубьев НВ<350 и ТО улучшением
При длительной эксплуатации коэффициент долговечности KHL=1; коэффициент безопасности
Для косозубых зубчатых колес:
Для шестерни:
МПаДля колеса:
Расчетное допустимое контактное напряжение:
МПа 
за
принято 
080402 КП 03.00.00. ПЗ
4.Т. к. колеса расположены симметрично, то по т 3.1. стр.32
и коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию
Межосевое расстояние из условия контактной выносливости активных поверхностей зубьев
ммпо ГОСТ 2185-66
=160 мм 
ммпо ГОСТ 2185-66
=224 мм5. Нормальный модуль зацепления
мм 
ммпринимаем по ГОСТ 9563-60*
мм, 
мм.6. Угол наклона зубьев β=10°
Определим число зубьев шестерни и колеса
1).
принимаем 
=31 
Уточняем угол наклона зубьев
2).
принимаем =36 
Уточняем угол наклона зубьев
7. Основные размеры шестерни и колеса
Диаметры делительные:
1).
(мм) 
(мм)080402 КП 03.00.00. ПЗ
2).
(мм) 
(мм)Проверка:
(мм)8. Диаметры вершин зубьев
1).
мм 
мм2).
мм 
мм9. Ширина колеса
1).
мм2).
ммШирина шестерни
1).
мм2).
мм10. Коэффициент ширины шестерни по диаметру
1).
2).
11. Окружная скорость колес и степень точности передачи
1).
м/с2).
м/сПринимаем 8-ю степень точности.
12. Коэффициент нагрузки
Значение
в таблице 5 стр 391).
=1,032).
=1,03Значение
в таблице 4 стр 391).
=1,092).
=1,06Значение
в таблице 6 для косозубых колес стр.401).
=12).
=1080402 КП 03.00.00. ПЗ
1).
=1,122).
=1,0913. Проверка контактных напряжений
МПа 
МПа