Проект упаковки для пищевой промышленности (стр. 12 из 13)

Р₈₈*ОХ₈₈- Р₈₉*ОХ₈₉ –Р₉₀*ОХ₉₀– Р₉₁*ОХ₉₁- Р₉₂*ОХ₉₂ –Р₉₃*ОХ₉₃- Р₉₄*ОХ₉₄

-Р₉₅*ОХ₉₅- Р₉₆*ОХ₉₆- Р₉₇*ОХ₉₇ - Р₉₈*ОХ₉₈– Р₉₉*ОХ₉₉-

Р₁₀₀*ОХ₁₀₀-Р₁₀₁*ОХ₁₀₁-Р₁₀₂*ОХ₁₀₂- Р₁₀₃*ОХ₁₀₃- Р₁₀₄*ОХ₁₀₄-Р₁₀₅*ОХ₁₀₅-

Р₁₀₆*ОХ₁₀₆- Р₁₀₇*ОХ₁₀₇-Р₁₀₈*ОХ₁₀₈– Р₁₀₉*ОХ₁₀₉- Р₁₁₀*ОХ₁₁₀–

Р₁₁₁*ОХ₁₁₁- Р₁₁₂*ОХ₁₁₂ – Р₁₁₃*ОХ₁₁₃-Р₁₁₄*ОХ₁₁₄ – Р₁₁₅*ОХ₁₁₅-

Р₁₁₆*ОХ₁₁₆- Р₁₁₇*ОХ₁₁₇ –Р₁₁₈*ОХ₁₁₈–Р₁₁₉*ОХ₁₁₉- Р₁₂₀*ОХ₁₂₀- Р₁₂₁*ОХ₁₂₁-

Р₁₂₂*ОХ₁₂₂- Р₁₂₃*ОХ₁₂₃-Р₁₂₄*ОХ₁₂₄-Р₁₂₅*ОХ₁₂₅-Р₁₂₆*ОХ₁₂₆-

Р₁₂₇*ОХ₁₂₇-Р₁₂₈*ОХ₁₂₈-Р₁₃₀*ОХ₁₃₀-Р₁₃₁*ОХ₁₃₁-Р₁₃₂*ОХ₁₃₂-

Р₁₃₃*ОХ₁₃₃ – Р₁₃₄*ОХ₁₃₄- Р₁₃₅*ОХ₁₃₅ – Р₁₃₆*ОХ₁₃₆- Р₁₃₇*ОХ₁₃₇- Р₁₃₈*ОХ₁₃₈ – Р₁₃₉*ОХ₁₃₉–Р₁₄₀*ОХ₁₄₀]’’’

ΣМ_y=70,05+67,65+65,1+70,05+833,04+815,24+788,54+779,64+68,7+388,562

+340,472+99,2+81,2+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+99,2+

81,2+388,652+340,472+198,44+208,8+196,65+601,52+591,92+60,4+75,5+

75,5+75,5+75,5+413,4+392,2+262,08+172,8+50,55+53,25+56,1+58,05+56,25+

53,7+50,85+40,05+37,35+34,5+32,55+34,35+36,9+39,75+53,69+461,28+

414,96+163,08+35,53+33,22+30,8+366,24+273,6+57+27,75+26,25+50,44+

33,75+47,19+45,24+50,7+50,44+33,75+33,75+31,5+31,5+36,3+91,92+38,5+

37,5+32,85+36,5+52,8+124,32+43,29+28,8+27,72+38,09+43,55+43,29+28,8+

28,8+26,55+26,55+30,8+32+27,9+31+44,55+42,15+103,97+36,14+23,85+

22,77+30,94+36,4+36,14+23,85+21,6+21,6+25,3+26,5+22,95+25,5+36,3+33,9

+83,62+29,25+19,35+17,82+23,79+29,25+28,99+18,9+18,9+16,65+16,65+19,8

+21+18+20+28,05+25,65+27,15+19,05+24,98+13,95+19,05+227,84+210,04+1

83,34+165,54+17,7+17,7+115,63+67,45+31,2+13,2+20,7+12,45+20,7+12,45+2

0,7+12,45+20,7+12,45+20,7+12,45+,20,7+12,45+20,7+12,45+31,2+13,2+

115,63+67,45+48,84+55,8+43,65-98,88-74,48-7,6-9,5-9,5-9,5-9,5-309,52-

330,72+17,28-72+0,45+2,25+5,1+ 7,05+5,25+2,7-0,15-10,95-13,65-16,5-18,45-

16,65-14,1-11,25+2,21+39,68+27,36-20,52-1,87-4,18-6,6-204,52-114-45-23,25-

24,75+6,24+3,15+2,99+1,04+6,5+6,24+3,15+0,9+0,9+2,3+10,32+4,5+3,5+2,25

+2,5+1,8-0,6-1,48-0,91-1,8-2,88-6,11-0,65-0,91-1,8-4,05-4,05-3,2-2-2,7-3-6,45-

8,85-21,83-8,06-6,75-7,83-13,26-7,8-8,06-6,75-6,75-9-9-8,7-7,5-7,65-8,5-17,64-

17,1-42,18-15,21-11,7-12,78-20,41-14,95-15,21-11,7-11,7-13,95-13,95-14,2-13-

12,6-14-22,95-25,35-25,35-31,95-34,35-36,9-31,95-377,36-395,16-421,86-

439,66-33,3-33,3-157,388-205,568-37-55-30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-

30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-37-55-157,388-205,568-100,76-97,2-109,35-

799,28-740,88-75,6-75,6-75,6-75,6-75,6-1030,32-1051,52-227,52-316,8-51,45-

48,75-45,9-43,95-75,75-48,3-51,15-61,95-64,65-67,5-69,45-67,65-65,1-62,25-

34,71-381,92-360,24-204,12-39,27-41,58-44-776,16-501,6-147-74,25-75,75-

37,96-27,45-41,21-43,16-37,3-37,96-27,45-27,45-29,7-29,7-31,7-71,28-29,5-

30,5-28,35-31,5-49,251,75-127,65-45,11-32,4-33,48-50,31-44,85-45,11-32,4-

32,4-34,65-34,65-37,2-36-33,3-37-57,45-60-148-52,26-37,35-37,35-39,6-39,6-

42,7-41,5-38,25-42,5-65,7-68,25-168,25-59,41-41,4-43,38-64,61-59,15-59,41-

42,3-42,3-44,55-44,55-48,2-47-43,2-48-73,95-76,5-76,35=-432,881 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Y должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М₁_y= М_y/2

М₁_y= 432,881/2=216,44 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / Y_к

Р_СЖ= 216,44 /50,3=4,3 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ s_сж*В

L=4,3/(3,6*0,4)=1,33 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=13,3 мм.

ΣМ_y=[А₁*Х₁+А₂*Х₂+А₃*Х₃+А₄*Х₄+А₅*Х₅+А₆*Х₆+А₇*Х₇+А₈*Х₈+А₉*Х₉+

А₁₀*Х₁₀+А₁₁*Х₁₁+А₁₂*Х₁₂+А₁₃*Х₁₃+А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+А₁₆*Х₁₆+А₁₇*Х₁₇+

А₁₈*Х₁₈+А₁₉*Х₁₉+А₂₀*Х₂₀+А₂₁*Х₂₁+А₂₂*Х₂₂+А₂₃*Х₂₃+А₂₄*Х₂₄+А₂₅*Х₂₅+

А₂₆*Х₂₆+А₂₇*Х₂₇+А₂₈*Х₂₈+А₂₉*Х₂₉+А₃₀*Х₃₀+А₃₁*Х₃₁₊А₃₂*Х₃₂+А₃₃*Х₃₃+

А₃₄*Х₃₄+А₃₅*Х₃₅+А₃₆*Х₃₆]’+[А₁*Х₁+А₂*Х₂+А₃*Х₃+А₄*Х₄-А₅*Х₅-А₆*Х₆-

А₇*Х₇-А₈*Х₈+А₉*Х₉+А₁₀*Х₁₀+А₁₁*Х₁₁+А₁₂*Х₁₂+А₁₃*Х₁₃+А₁₄*Х₁₄+А₁₅*Х₁₅+А₁₆*Х₁₆

+А₁₇*Х₁₇+А₁₈*Х₁₈+А₁₉*Х₁₉+А₂₀*Х₂₀+А₂₁*Х₂₁-А₂₂*Х₂₂-А₂₃*Х₂₃-А₂₄*Х₂₄-

А₂₅*Х₂₅-А₂₆*Х₂₆-А₂₇*Х₂₇-А₂₈*Х₂₈-А₂₉*Х₂₉-А₃₀*Х₃₀-А₃₁*Х₃₁-А₃₂*Х₃₂-А₃₃*Х₃₃

-А₃₄*Х₃₄ – А₃₅*Х₃₅- А₃₆*Х₃₆]’’+[-А₁*Х₁-А₂*Х₂-А₃*Х₃-А₄*Х₄-А₅*Х₅-А₆*Х₆-

А₇*Х₇-А₈*Х₈-А₉*Х₉-А₁₀*Х₁₀-А₁₁*Х₁₁-А₁₂*Х₁₂-А₁₃*Х₁₃-А₁₄*Х₁₄-А₁₅*Х₁₅-

А₁₆*Х₁₆-А₁₇*Х₁₇-А₁₈*Х₁₈-А₁₉*Х₁₉-А₂₀*Х₂₀-А₂₁*Х₂₁-А₂₂*Х₂₂-А₂₃*Х₂₃-А₂₄*Х₂₄-

А₂₅*Х₂₅-А₂₆*Х₂₆-А₂₇*Х₂₇-А₂₈*Х₂₈-А₂₉*Х₂₉-А₃₀*Х₃₀-А₃₁*Х₃₁-А₃₂*Х₃₂-А₃₃*Х₃₃-

А₃₄*Х₃₄ – А₃₅*Х₃₅- А₃₆*Х₃₆]’’’.

’ – 1 развёртка, ’’ – 2 развёртка, ’’’ – 3 развёртка.

ΣМ_y=83,6+77,66+115,2+165,12+55,22+49,28+124,8+66+284,8+37,81+328,44

+100,6+1106,6+100,6+342,22+202,08+199+34,02+33,3+31,77+31,32+89,18+

29,07+28,35+26,82+26,37+74,88+24,12+23,4+21,87+21,42+60,58+19,17+

18,45+16,92+16,47+46,28+8,8+2,86+13,2+1,92-19,58-25,52-38,4-

6+53,04+5,51+97,24+32,6+100,82+38,88+29+3,42+2,97+1,17+0,72+0,78-1,53-

1,98-3,78-4,23-13,52-6,48-6,93-6,12-9,18-27,82-11,43-11,88-11,07-14,13-

42,12-66-71,94-88,8-161,28-94,38-100,32-201,6-138-178,16-26,79-133,96-

35,4-389,4-35-140,58-124,32-141-27,18-27,63-29,43-29,88-87,62-32,13-32,58-

34,38-34,83-101,92-37,08-37,53-39,33-39,78-116,22-42,03-42,48-44,28-44,73-

130,52=1466,17 кГ*см

М₁_y= М_y/2

М₁_y= 1466,17/2=733,085 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

Р_СЖ= М_1х / Y_к

Р_СЖ= 733,085/50,3=14,6 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= Р_СЖ/ s_сж*В

L=14,6/(3,6*0,4)=10,14 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=101,4 мм.

Расположение эжекторного материала смотри на листе 3. Для равномерного распределения давления по площади штампа общая длина компенсационной резины L разбита на 2 отрезка при. В=9 мм и на 4 отрезка при В=4 мм по оси Y; на 9 отрезков по оси Х при В=9 мм и на 35 отрезков при В=4 мм.

4.8 Проектирование контрштампа

Контрштамп, являющийся ответной частью штанцевального штампа, представляет собой систему биговочных каналов, оси, симметрии которых строго совпадают с осями симметрии соответствующих биговальных ножей штанцевального штампа.

По конструктивному исполнению контрштампы бывают съемными и несъемными. Съемные контрштампы монтируются на специальных съемных плитах, несъемные - непосредственно на плите (талере) штанцевального оборудования.

Биговочные каналы контрштампов могут быть выполнены из различных материалов: прессшпана (прессованного картона), пластмасс, фотополимерных пластин, слоистых прессованных материалов и металла.

Контрштампы из пластмассовых биговальных матриц с юстировочными направляющими изготавливают по другой технологии. Отрезанные до требуемой длины биговальные матрицы монтируют на соответствующие биговальные ножи штанцевального штампа, вставляя их до упора в посадочном канале юстировочной направляющей (рис 4.6, а). После установки штанцевального штампа в штанцевальную машину с оснований биговальных матриц удаляют защитную бумагу, обнажая клеевой слой. Затем осуществляют прямой рабочий ход штанцевальной машины, в конце которого биговальные матрицы прижимаются к опорному столу машины (талеру) или к специальной съемной стальной плите и приклеиваются (рис 4.6, б). При обратном ходе штанцевальной машины биговальные ножи освобождаются из юстировочных направляющих приклеенных биговальных матриц (рис. 4.6, в). После удаления юстировочных направляющих (рис. 4.6, г) контрштамп готов к работе.

Рис. 4.6 Схема изготовления контрштампов из пластмассовых биговальных матриц с юстировочными направляющими

Выберем этот способ изготовления контрштампа. Теперь подберём подходящие биговальные матрицы.

Рис. 4.7 Биговальная матрица

2.8 Высота матрицы (А) = (С) Толщина картона

Ширина Две толщины

биговального паза (В) = картона (2С)

Толщина биговальной

линейки (D)

В = 2*0,35+0,71=1,41 мм

Теперь по специальной таблице выберем тип биговальных матриц исходя из высоты матрицы и ширины биговального паза.

Биговальные матрицы JAZZ(см. таблицу 1) изготовлены из микрополиэстра.

Таблица 1

Профиль биговальных матриц JAZZ был специально разработан для применения на высокоскоростных штанц-автоматах.

Закругления не имеют граней. Скос матрицы исключает застревание листа при попадании его в штанцевальную секцию.

Юстировочная направляющая матрицы имеет специально разработанную конструкцию, обеспечивающую перпендикуляр матрицы относительно биговальной линейки, что позволяет добиться наиболее точного совмещения при работе штамповой пары: линейка-матрица. Увеличенная в размере защитная бумага по отношению к ширине матрицы облегчает ее удаление и позволяет быстрее переналадить оборудование к работе с новым тиражом. Проект контрштампа для разрабатываемой штанц-формы см. на рис.4.8.