Смекни!
smekni.com

Расчёт сварочного выпрямителя, предназначенного для однопостовой механизированной сварки плавящимся электродом в среде углекислого газа и под флюсом деталей из низкоуглеродистых и низколегированных ст (стр. 3 из 3)

lср1 ,lср2 – средние длины витков провода первичной и вторичной обмоток (м)


r0 (1)=0,0282∙0,471∙156/21,12=0,1 (Ом)

r0 (2)=0,0282∙0,576 ∙28/69,14=0,007 (Ом)

r1=1,04∙0,1=0,062 (Ом)

r2=1,04∙0,007=0,0073 (Ом)

Активные сопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётной температуре, которая для обмоток класса F составляет 115 оС:

r1t=1,38∙r1=1,38∙0,062=0,1 (Ом)

r2t=1,38∙r2=1,38∙0,0073=0,01 (Ом)

Активное сопротивление обмоток трансформатора, приведённое к первичной обмотке:

rк=r1t +r2t ∙К2т

Кт – коэффициент трансформации

rк=0,1+0,01∙(5,56)2=0,3 (Ом)

Индуктивное сопротивление:

Xк=7,9∙10-8∙fc∙W21 ∙lср ∙δs / ls

fc – частота питающей сети;

δs – ширина приведённого канала рассеяния (см)

δs12+((δ12)/3)=0,016+((2,2+1,1)/3)=1,1 (см)


ls – длина силовой линии (см)

ls=ho/0,95=23,3/0,95=24,5 (см)

lср – средняя длина витка обмоток (см)

lср=(lср1 +lср2) /2=(47,1+57,6)/2=52,4 (см)

xк=7,9∙10 -8∙50∙(156)2∙52,4∙1,1/24,5=0,23 (Ом)

Полное сопротивление обмоток, приведённое к первичной обмотке:

=0,5 (Ом)

4.13. Потери в обмотках:

В первичных

P1=m1 ∙r1t∙I2

Во вторичных

P2=m2 ∙r2t∙I2

m1 – количество первичных обмоток, m1=3;

m2 – количество вторичных обмоток (для схемы с уравнительным реактором m2=6);

r1t , r2t – активные сопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётной температуре

P1=3∙ 0,1∙(38,7)2=629 (Вт)

P2=6∙0,01∙(144,5)2=1253 (Вт)

4.14. Напряжение короткого замыкания:

Активная составляющая напряжения короткого замыкания

Uа=I ∙rк=38,7∙0,3=11,6 (В)

Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания

Uр=I ∙xк=38,7∙0,23=8,9 (В)

=14,6 (В)

Напряжение короткого замыкания в процентах от первичного напряжения:

Uк%=Uк ∙100/U=14,6∙100/380=3,8 %

Расчёт блока тиристоров

1. Выбор типа тиристора и охладителя:

1.1. Среднее, действующее и максимальное значения тока тиристора в зависимости от номинального выпрямленного тока:

Iв.ср. =Idн ∙0,166=500∙0,166=83 (А)

Iв = Idн ∙0,289=500∙0,289=144,5 (А)

Iв мах = Idн ∙0,5=500∙0,5=250 (А)


1.2. Максимальное обратное напряжение на тиристоре:

Uобр.мах =Udхх∙2,09=80∙2,09=167,2 (В)

Выбираем тиристор и охладитель:

Тиристор-Т161-160

Охладитель-О171-80

Основные параметры тиристора и охладителя:

· Пороговое напряжение Uпор=1,15 (В)

· Среднее динамическое сопротивление rдин=1,4 (мОм)

· Максимально допустимая температура перехода Tп.м.=125°С

· Тепловое сопротивление переход-корпус Rт(п-к)=0,15 (°С/Вт)

· Тепловое сопротивление контакта корпус-охладитель Rт(к-о)=0,05 (°С/Вт)

· Тепловое сопротивление охладитель-среда Rт(о-с)=0,355 (°С/Вт)

1.3. Максимальный допустимый средний ток вентиля в установившемся режиме работы и заданных условиях охлаждения:

Iос.ср. = [√ (U2пор+4∙К2ф∙rдин∙10-3∙(Tп.м.-Tc)/Rт(п-с) ) -Uпор]/2∙К2ф∙rдин∙10-3

Кф – коэффициент формы тока, Кф=1,73

Тс – температура охлаждающего воздуха, Тс=40 °С

Rт(п-с) – тепловое сопротивление переход-среда

Rт(п-с)= Rт(п-к)+ Rт(к-о)+ Rт(о-с)=0,15+0,05+0,355=0,555 (°С/Вт)

Iос.ср. = [√((1,15)2+4∙(1,73)2∙1,4∙10-3∙(125-40)/0,555)-1,15]/2∙(1,73)2∙1,4∙10-3=

=97,9 (А)

1.4. Мощность, рассеиваемая на вентиле:


Pв=К∙(Uпор∙Iв.ср.+rдин∙10-3∙I2в)

К – коэффициент, учитывающий наличие добавочных потерь в вентиле, К=1,05÷1,1

Pв=1,05∙(1,15∙83+1,4∙10-3∙(144,5)2)=131 (Вт)

1.5. Температура нагрева перехода:

Tп=Rт(п-с) ∙Pв+Tc

Tc – температура охлаждающего воздуха, Tc=40 ̊С

Rт(п-с) – тепловое сопротивление переход-среда

Tп=0,555∙131+40=113 ̊С

1.6. Класс тиристора:

Uповт. =0,8∙Uобр.мах

Uповт.- повторяющееся напряжение, определяющее класс вентиля

Uповт. =0,8∙167,2=133,8 (В)

Принимаю Uповт. =200 (В).

Учитывая возможные перенапряжения, окончательный класс тиристора принимаю равный 4.

Условное обозначение выбранного тиристора:

Т161-160-4-12УХЛ2


Расчёт КПД выпрямителя

Коэффициент полезного действия выпрямителя при номинальной нагрузке:

η=Pdн /Pdн +ΣP

Pdн – отдаваемая (выпрямленная) номинальная мощность

ΣP – суммарные активные потери в схеме выпрямления, которые можно разбить на следующие составные части:

1. Потери в вентилях:

ΣPв=mв∙ Pв

mв – количество вентилей в схеме выпрямления

Pв – мощность, рассеиваемая на одном вентиле

ΣPв=6∙130,9=785,4 (Вт)

2. Потери в силовом выпрямительном трансформаторе:

Pтр=Pc+P1+P2

Pc – потери в стали магнитопровода

P1 – потери в первичных обмотках

P2 – потери во вторичных обмотках

Pтр=267+629+1253=2,2 (кВт)


3. Потери в сглаживающем дросселе:

Pдр=(2÷3)%Pdн=0,6 (кВт)

4. Потери в уравнительном реакторе:

Pур=(1÷2)%Pdн=0,375 (кВт)

5. Потери во вспомогательных устройствах (в системе управления, системе охлаждения):

Pвсп=(0,5÷1,5)Pdн=0,25 (кВт)

6. Потери в соединительных шинах:

Pш=450 (Вт)=0,45 (кВт)

Значение КПД:

η=Pdн /Pdн+Pв+Pтр+Pдр +Pур+Pвсп+Pш

η=25 /25+0,785+2,2+0,6+0,375+0,25+0,45=0,84.