Смекни!
smekni.com

Короткозамкнутый ротор--85кВт (стр. 1 из 6)

Оглавление

Введение. 2

1 Магнитная цепь двигателя. Размеры, конфигурация, материал.. 3

1.1 Главные размеры.. 3

1.2 Сердечник статора. 5

1.3 Сердечник ротора. 6

2. Обмотка статора. 7

2.1 Параметры, общие для любой обмотки. 7

2.2 Обмотка статора с трапецеидальными полузакрытыми пазами. 9

3. Обмотка короткозамкнутого ротора. 13

4. Расчёт магнитной цепи. 15

4.1 МДС для воздушного зазора. 15

4.2 МДС при прямоугольных полуоткрытых пазах статора. 15

4.2 МДС при бутылочных пазах ротора. 16

4.3 МДС для спинки статора. 17

4.5 Параметры магнитной цепи. 18

5. Активные и индуктивные сопротивления обмоток. 20

5.1 Сопротивление обмотки статора. 20

5.2 Сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора. 22

5.3 Сопротивление обмоток преобразованной схемы замещения двигателя (с вынесенным на зажимы намагничивающим контуром). 25

7. Круговая диаграмма и рабочие характеристики. 31

Результаты расчёта рабочих характеристик двигателя. 34

Выполнение двухслойной обмотки.. 35

ПРИЛОЖЕНИЕ А: схема двухслойной обмотки

ПРИЛОЖЕНИЕ Б: круговая диаграмма

ПРИЛОЖЕНИЕ В: рабочие характеристики

Введение

Электромашиностроение прошло большой путь развития, начиная от простейших моделей, созданных полтора века назад, до современных электродвигателей и генераторов.

Начиная с середины двадцатых годов, советские электромашиностроители приступили к созданию новых отечественных конструкций, а также к разработке теоретических вопросов и проведению исследований, связанных с проектированием машин. К середине тридцатых годов был создан и внедрён в производство ряд серий асинхронных двигателей, синхронных машин и машин постоянного тока. Развившиеся и окрепшие к этому периоду электромашиностроительные заводы выпускали разные серии машин, с несовпадающими техническими данными, конструкцией и технико-экономическими показателями, что влекло за собой затруднения для потребителей в части замены, ремонта и создания резерва машин.

Расчёт асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором производим на основании [1].

1 Магнитная цепь двигателя. Размеры, конфигурация, материал

1.1 Главные размеры

Высоту оси вращения асинхронного двигателя определяем по таблице 9 – 1 на основании n1 и Рн.

Для Рн =85 кВт.

n1=1000об/мин.

h=280 мм, 2р=6.

Наружный диаметр сердечника DН1 при стандартной высоте оси вращения h=225 мм выбираем из таблицы 9-2. При данных условиях DН1=406мм.

Для определения внутреннего диаметра сердечника статора D1 воспользуемся зависимостью D1=f(DН1) приведённой в таблице 9 – 3. Для DН1=520 мм;

D1=0,72 DН1–3; (1.1)

D1=0,72∙520–3 = 371,4 мм.

Принимаем D1 = 225 мм.

Из рисунка 9 – 1 найдём среднее значение кн=f(P2) асинхронных двигателей:

Для Рн=85 кВт;

kн=0,975.

Для двигателей с короткозамкнутым ротором исполнения по защите IP44 предварительные значения h¢ по рисунку 9-2.

Для Рн=85 кВт;

h¢=0,93.

Для двигателей с короткозамкнутым ротором исполнения по защите IP44 принимаем значение cos j¢ по рисунку 9 – 3,а при 2р = 6.

cos j¢=0,87.

Расчётная мощность для двигателей переменного тока определяется по формуле

; (1.2)

где РН – номинальная мощность на валу;

h¢ – КПД;

cos j¢ – коэффициент мощности при номинальной нагрузке.

Вт.

8.Для нахождения линейной нагрузки обмотки статора А1¢ воспользуемся рисунком 9 – 4 а. и таблицей 9 – 5.

А1¢ =445 × 0,915=407,175 А/см.

При нахождении максимального значения магнитной индукции в воздушном зазоре будем использовать рисунок 9 – 4б. и таблицу 9 – 5.

Вd¢=0,76 · 1,04=0,7904 Тл.

Для определения длины сердечника статора зададимся предварительным значением обмоточного коэффициента, при 2р=6

Kоб1¢=0,9175.

Найдём расчётную длину сердечника l1¢.

; (1.3)

мм.

Конструктивная длина сердечника статора l1 округляется до ближайшего кратного 5.

l1= 220 мм.

Коэффициент l найдём по формуле

l= l1 / D1; (1.4)

l=220 / 371 = 0,593.

Из таблиц 9 – 6 и 9 – 7 находим lmax .

Для двигателя с 2р=6 определяем lmax = (1,46 – 0,00071 × DH1)∙ k4 , (1.5)

где k4=1,05.

lmax = (1,46 – 0,00071 · 520)∙1,05 = 1,16.

1.2 Сердечник статора.

Для данной высоты оси вращения выбираем марку стали 2312.

Сердечник собираем из отдельных отштампованных листов электротехнической стали толщиной 0,5 мм, имеющих изоляционные покрытия для уменьшения потерь в стали от вихревых токов.

Для стали 2312 используем изолирование листов лакировкой.

Коэффициент заполнения стали, принимаем равным

kС = 0,95.

Количество пазов на полюс и фазу выбираем из таблицы 9 – 8.

При 2р = 6,

h = 280 мм,

q1 =4.

По выбранному значению q1 определяем количество пазов сердечника статора z1 в соответствии с формулой

z1 = 2 р × m1 × q1; (1.6)

m1 – количество фаз.

z1 = 6 × 3 ×4 = 72.

1.3 Сердечник ротора.

Для данной высоты оси вращения выбираем марку стали 2312.

Сердечник собирают из отдельных отштампованных листов электротехнической стали толщиной 0,5 мм.

Для сердечника принимаем то же изолирование листов, что и для статора – лакировкой.

Коэффициент заполнения стали принимаем равным

kc = 0,95.

Размер воздушного зазора между статором и ротором d принимаем из таблицы 9 – 9.

При h = 280 мм и 2р = 6.

d = 0,8 мм.

Скос пазов bck=1.

Наружный диаметр сердечника ротора по формуле (9 – 5)

DН2 = D1 – 2 d; (1.7)

DН2 = 371 – 2 × 0,8 =369,4 мм.

Для высоты вращения h ³ 71 мм внутренний диаметр листов ротора рассчитываем по формуле

D2 » 0,23 × DН1; (1.8)

D2 » 0,23 × 520 = 119,6 мм.

Длина сердечника ротора l2 принимаем равной длине сердечника статора l1 при h =280 мм.

l2 = l1 = 220мм. (1.9)

Количество пазов на полюс и фазу находим из соотношения

q2 = q1 + 1 (1.10)

q2 = 4 + 1 =5.

Количество пазов в сердечнике для двигателя с короткозамкнутым ротором находим по таблице 9-12 при q1=6

z2 = 82;

2. Обмотка статора

2.1 Параметры, общие для любой обмотки

Для нашего двигателя принимаем двухслойную обмотку из провода марки ПЭТВ (класс нагревостойкости F), укладываемую в прямоугольные полуоткрытые пазы.

Обычно обмотку статора выполняют шестизонной; каждая зона равна 60 электрических градуса. При шестизонной обмотке коэффициент распределения

kР1 = 0,5/(q1sin(α/2)), где α=60/q1=60º/4=15º (2.1)

kР1 = 0,5/(4 × sin(7,5º)) = 0,96.

Укорочение шага принимаем равным

b1 ≈ 0,8, при 2р=6.

Двухслойную обмотку выполняем с укороченным шагом по по формуле

Уп1 = b1 × z1 / 2p; (2.2)

Уп1 = 0,8 × 72 / 6 = 9,6.

Коэффициент укорочения определяется по формуле (9-12)

kу1=sin(b1∙90º) (2.3)

kу1= sin(0,8∙90o)=0,95.

Обмоточный коэффициент по формуле

kОБ1 = kР1 · ky1; (2.4)

kОБ1 = 0,96 · 0,95 = 0,912.

Предварительное значение магнитного потока найдём из формулы

Ф¢ = В¢d D11 × 10-6/p; (2.5)

Ф¢ = 0,7904 × 371× 220×10-6/3= 0,02 Вб.

Предварительное количество витков в обмотке фазы

1 = kнU1/(222 kоб1(f1/50) Ф¢); (2.6)

1 = 0,975 × 220/(222 × 0,912 × 0,02) ≈ 53.

Количество параллельных ветвей обмотки статора а1 выбираем как один из делителей числа полюсов

а1 =3.

Предварительное количество эффективных проводников в пазу найдём по формуле

п1 = w¢1а1/(рq1); (2.7)