Смекни!
smekni.com

Проектирование горизонтального кожухотрубного теплообменного аппарата для подогрева продукта пер (стр. 1 из 4)

Содержание

1. Введение . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2

2. Расчётная часть . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5

2.1 Теплотехнический расчёт. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5

2.2 Конструктивный расчёт. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11

2.3 Прочностной расчёт. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .13

2.3.1 Выбор допускаемых напряжений. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13

2.3.2 Расчёт на прочность цилиндрический оболочек, обечаек и корпусов работающих под внутренним избыточным давлением. . . . . . . . . . . . . . . . . . 13

2.3.3 Расчёт тонкостенных цилиндрических корпусов. . . . . . . . . . . . . . . . 14

2.3.4 Расчёт прокладок на невыдавливание из фланцевого соединения. . .17

2.3.5 Расчёт болтов фланцевого соединения патрубка. . . . . . . . . . . . . . . . . 19

2.4 Гидравлический расчёт. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .20

2.4.1 Расчёт теплообменника . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20

2.4.2 Расчёт трубопровода. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21

2.4.3 Выбор насоса. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24

2.5 Расчёт теплоизоляции. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26

3. Список использованной литературы. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27

1. Введение

В технологических процессах пищевой промышленности ши­роко применяется тепловая обработка сырья и полуфабрика­тов, которая проводится в теплообменных аппаратах.

Теплообменными аппаратами называются устрой­ства, предназначенные для непрерывной передачи тепла от по­тока одной рабочей среды - горячий теплоноситель, к потоку другой среды - холодный теплоноситель, для осуществления различных тепловых процессов: нагревания, охлаждения, конденсации, повышения концентрации (выпари­вания) растворов, ректификации и т.п.

По принципу действия теплообменные аппараты делятся на рекуперативные, регенеративные и смесительные. Рекуперативные и регенеративные теплообменники являются аппаратами поверхностного типа. В поверхностных аппаратах каждый из теплоносителей ограничен твёрдыми стенками. Поверхность стенок, посредством которых передаётся теплота, называется поверхностью нагрева.

В аппаратах сме­шения процесс теплообмена осуществляется путем непосредст­венного контакта и смешения жидких или газообразных ве­ществ (теплоносителей).

В регенеративных аппаратах теплоносители по­переменно соприкасаются с одной и той же поверхностью на­грева, которая, соприкасаясь вначале с «горячим» теплоноси­телем, нагревается, аккумулируя тепло первого теплоносителя, а затем, соприкасаясь с «холодным» теплоносителем, отдает ему свое тепло.

Рекуперативные теплообменные аппараты в большинстве случаев относятся к аппаратам непрерывного действия. В этих аппаратах передача тепла от одного теплоносителя к другому осуществляется через стен­ку из теплопроводного материала.

Теплоносителями в теплообменных аппаратах могут быть: водяной пар,

горячая вода, дымовые газы, масло, различные смеси жидкостей и другие

физические тела.

Наибольшее распространение в качестве теплоносителей получили водяной пар, горячая вода и дымовые газы. В пищевой промышленности наиболее широко применяются рекуперативные теплообменные аппараты различных типов и конструкций. Конструкция аппаратов должна учитывать как особенности течения технологического процесса, так и условия эксплуатации, изготовления и ремонта самого аппарата.

Конструкция теплообменного аппарата должна обеспечить ведение технологического процесса с заданными параметрами и получение продукта высокого качества. Наиболее важными факторами при тепловой обработке пищевых продуктов являются температурный режим и продолжительность теплового воздействия. В связи с этим необходимо правильно выбрать поверхность теплообмена, оптимальную скорость движения продукта и предусмотреть возможности гибкого регулирования теплового режима.

В целях сохранения качества продукта особое внимание должно быть уделено выбору материала.

Аппарат должен иметь высокую производительность, быть экономичным в эксплуатации. Достигается это путём повышения интенсивности теплообмена и максимального снижения гидравлических сопротивлений аппарата.

В пищевой промышленности наибольшее распространение получили кожухотрубные аппараты как одноходовые, так и многоходовые по трубному и не трубному пространству; с различными направлениями потоков теплоносителей и жёсткостью конструкции; однокорпусные и многокорпусные – элементные.

В соответствии с ГОСТ – 9929-77 кожухотрубчатые стальные теплообменники выполняются с площадью теплообмена до 2000 м2, работают при давлении до 6,4 мПа и имеют пять типов: ТН с неподвижными решётками, ТК – с температурным конденсатором на кожухе,

ТП – с плавающей головкой, ТУ – с V-образными трубками, ТС - с сальником на плавающей головке. Эти аппараты применяются в пищевой промышленности для нагревания и охлаждения жидких и газообразных продуктов при температуре от 40о до 450о С.

Исходные данные:

1. Расход рыбного бульона:

массовый: Gб = 0,5 кг/с

2. tнб = 140С

tбк = tкип

3. Греющий агент – конденсат водяного пара

tнкд = 1380С

tккд = 340С

2. Расчетная часть

2.1 Теплотехнический расчёт

Температура конденсации греющего пара tнкд = 1380С

Начальная температура конденсата на входе в греющую камеру теплообменника tнкд = 1380С

Температура кипения рыбного бульона определяем, приняв дополнительные данные для расчёта. Подпрессовый бульон концентрацией Вн = 6%, прошедший очистку в грязевом сепараторе, подается в вакуум-выпарную установку с вертикальными кипятильными трубами высотой Нтр = 3м и упаривается до конечной концентрации Вк = 20% (2) стр.547-551. Принимаем, что рыбный бульон начальной концентрации Вн = 6% содержит:

Сухих веществ – Внс = 4,5%

Жира - Внж = 1,5%

Уравнение материального баланса процесса выпаривания (3) 5.2

Gн* Вн = Gк* Вк

Выход упаренного бкльона:

Gк = Gн* Вн/ Вк = 0,5*6/20 = 0,15кг/с

Конечная концентрация сухих веществ:

Вкс = Gн* Внс/ Gк = 0,5*4,5/0,15 = 15%

Конечная концентрация жира:

Вкж = Вк - Вкс = 20% - 15% = 5%

В выпарных аппаратах непрерывного действия повышение температуры кипения раствора (бульона) по сравнению с температурой кипения чистого растворителя (воды) определяется по конечной концентрации (3) стр. 250.

Физико-химическая депрессия (4) XV-6:

∆ʼ = 0,025* В1,1к * Ра0,17 = 0,025*26,986*2,083 = 1,40С

Гидростатическая депрессия

Давление над поверхностью бульона:

Р1 = Ра = 75кПа = 75000Па

Температура кипения воды при данном давлении: (1) Табл. 4

t1 = 91,750С.

Принимаем температуру кипения бульона предварительно tкип = 950С.

Плотность бульона Вк = 20% при tкип = 950С.

1/ρ = 10-2*((100 - Вк)/ ρв + Вкс/ ρс + Вкж/ ρж) 5(73)

Плотность воды ρв = 961,5 кг/м3 (3) т XXXIX

Плотность сухих веществ (треска): (6) II 129.

ρс = 1305 - 307Wk = 1305 - 307*0,8 = 1059,4 кг/м3,

где W = 100 - Вк/100 = 100 – 20/100 = 0,8 сухих веществ в сотых долях.

Плотность жира: (6) II 277

ρж = 1098 – 0,605 Ткип = 1098 – 0,605*(273 + 95) = 875,4 кг/м3.

1/р = 10-2((100 - 20)/ 961,5 + 15/ 1059,4 + 5/ 875,4) = 1,03074*10-3 м3/ кг

ρ = 970,2 кг/м3

Оптимальная высота уровня: (3) 5.23

Нопт = (0,26 + 0,0014 * (ρρв) * 3

Нопт = (0,26 + 0,0014 * (970,2 – 961,5) * 3 = 0,82 м.

Давление в среднем слое упариваемого бульона: (3) 5.22

Рср = Р1 + 0,5*ρ*g* Нопт = 75000+0,5*970,2*9,81*0,82 = 78902 Па = 78,9 кПа

Температура кипения воды при данном давлении:

tср = 93,130С (1) Т.4

Гидростатическая депрессия: (3) 5.25

∆ʼʼ = tср – t1 = 93,13 – 91,75 = 1,380С

Температура кипения бульона: (5) 13

tк = t1+∆ʼ+∆ʼʼ = 91,75 + 1,4 + 1,38 = 94,530С

2.3. Температурная схема процесса:

Большая разность температур:

∆tб= tкдн - tбк

∆tб = 138-94,53=43,47 о С [2] стр 227.

Меньшая разность температура:

∆tм= tкдк - tбн

∆tб = 34-14=20 о С

Отношение ∆tб/∆tм = 43,47/20 = 2,1735 ˃ 2 (3) стр. 169

2.4. Средняя разность температур:

∆tср= (∆tб - ∆tм) / ln (∆tб/∆tм) [3] 4.78

∆tср= (43,47-20)/ln 2.1735= 23,47/0.7763=30,2oС

2.5. Изменение температуры:

Конденсата: ∆tкд = tкдн - tкдк = 138 – 34 = 104 oС

Бульона: ∆tб= tбк - tбн = 94,53 – 14 = 80,53 oС

∆tкд˃∆tб, следовательно (3) стр. 170 средняя температура бульона (3) 4.82:

tбср = (tк + tн)/2 = (94,53 + 14) / 2 = 54,265 oС

Средняя температура конденсата: (3) 4.82.

tкдср= tбср + ∆tср = 54,265 + 30,2 = 84,469 oС

2.6. Теплофизические характеристики бульона концентрацией Вн = 6%, при

средней температуре Тср = 273 + tбср = 273 + 54,265 = 327,265К

Плотность: (5) 73

1/ρ = 10-2*((100 – Вн)/ ρв + Вс/ ρс + Вж/ ρж)

ρв = 986,4 кг/ 7Wk = 1305 - 307*0,8 = 1059,4 кг/м3 – плотность сухих веществ

ρж= 1098 – 0,605 Ткип = 1098 – 0,605*(273 + 95) = 875,4 кг/м3 – плотность жира