регистрация / вход

Технологический процесс изготовления шпинделя токарного станка

Министерство образования Российской Федерации Тольяттинский Государственный Университет Факультет Машиностроительный Кафедра «Технология машиностроения»

Министерство образования Российской Федерации

Тольяттинский Государственный Университет

Факультет Машиностроительный

Кафедра «Технология машиностроения»

Дипломный проект

На тему:

Технологический процесс изготовления Шпинделя токарного станка

Тольятти 200 г.


ВВЕДЕНИЕ

Научно-технический прогресс в машиностроение в значительной степени определяет развитие и совершенствование всех остальных отраслей. Важнейшими условиями ускорения научно-технического процесса являются рост производительности труда, повышение конкурентоспособности и улучшению качества.

Совершенствование технологических методов изготовления машин имеет при этом первостепенное значение. Качество машины, надежность, долговечность и экономичность в эксплуатации зависят не только от совершенства ее конструкции, но и от технологии производства. Применение прогрессивных высокопроизводительных методов обработки, обеспечивающих высокую точность и качество поверхностей деталей машины, методов упрочнения рабочих поверхностей, повышающих ресурс работы деталей и машины в целом - все это направлено на решение главных задач: повышения эффективности производства, конкурентоспособности и качества продукции.

Целью дипломного проекта является: разработка технологического процесса обработки детали “Шпиндель” в условиях среднесерийного производства.


1.АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА

1.1 Анализ служебного назначения детали

Деталь – шпиндель входит в состав шпиндельного узла токарного станка Афток 10Д.

Основное служебное назначение шпинделя токарного станка Афток 10Д – сообщать обрабатываемой заготовке вращательное движение с определенной угловой скоростью или крутящим моментом.

На рисунке 1.1 представлен фрагмент шпиндельного узла токарного станка. На шпиндель 1 напрессованы подшипники качения 2, которые в свою очередь, запрессованы в переднюю бабку 3. Натяг подшипников осуществляется стопорными гайками 4 и 5. С помощью шпонки 6 и стопорной гайки 7 на конце шпинделя 1 устанавливается шкив 8.

В процессе работы со шкива 8 на шпиндель 1 ,через шпонку 6, передается вращательное движение, которое получает заготовка, закрепляемая в патроне. Патрон устанавливается на шпиндель спереди, базируясь по наружному конусу.

Шпиндельный узел токарного станка Афток 10Д

Рис. 1.1.


Шпиндель изготовляется из легированной конструкционной стали 12ХН3А ГОСТ 4543-71. Область применения стали 12ХН3А: сильно нагружаемые детали с высокой поверхностной твердостью, износоустойчивостью и вязкой сердцевиной, работающие при больших скоростях и ударных нагрузках – шпиндели, валы в подшипниках качения, шестерни сложной конфигурации и т.д.

Химический состав и механические свойства стали 12ХН3А представлены в табл. 1.1.

Таблица 1.1.
Химический состав и механические свойства стали12ХН3А

Марка

стали

Химический состав, %

Механические свойства

12ХН3А

C

Mn

Cr

Ni

Si

S

P

sВ

sТ

d

j

НВ

НRCэ

0.09…

0,16

0,3…

0,6

0,6…

0,9

2,75…

3,15

0,17…

0,37

<0,035

<0,035

³85

³70

10

50

260

58…

62

На рисунках 1.2. и 1.3. представлена схема кодировки поверхностей и размеров детали, а в табл. 1.2. – классификация поверхностей по служебному назначению. Обоснование технических требований к поверхностям шпинделя,

исходя из его служебного назначения сведено в таблицу 1.3.

Таблица 1.2

Классификация поверхностей по служебному назначению

Вид поверхности

№ поверхности

1

Исполнительные

17,18

2

Основные конструкторские базы

3,4,11,14

3

Вспомогательные конструкторские базы

2,3,4,6,8,9,10,11,13,14,17,18,21…

33

4

Свободные поверхности

6,7,12,15,16,19,20,34,35


Таблица 1.3.

Обоснование технических требований к поверхностям шпинделя, исходя из их служебного назначения

Поверхность

Техническое

Требование

Причина

Назначения

Плоскость крепления

патрона

Ra 0,63, Ñ 0,005

Ý 0,003

Плотное прилегание патрона

Обеспечение минимального биения патрона относительно оси шпинделя

Наружный конус

шпинделя

Ra 0,63, Ð0,003

Ý 0,005

Плотная посадка патрона

Обеспечение минимального биения патрона относительно оси шпинделя

Опорные шейки шпинделя

Ra 0,08,Ó0,002

Ø 0,003

Обеспечение стабильности оси шпинделя

Опорные торцы под подшипники

Ra 0,63,

Ý 0,002

Ý 0,006

Сохранение неизменности положения шпинделя в осевом направлении

Опорная шейка и торец под шкив

Ra 0,63, 1,25

Ý 0,025

Обеспечение минимального биения шкива относительно оси шпинделя

Поверхность

Техническое

Требование

Причина

Назначения

Шпоночный паз

Ra 2,5 Ù0,035

Õ0,02

Равномерное распределение нагрузки на шпоночный паз

Внутренний конус

Ra 0,63,

Ý 0,005

Точность положения детали или режущего инструмента относительно оси шпинделя

Резьбовые отверстия на фланце

Ra 1,25

Ú0,15

Точность крепления патрона

1.2 Анализ технологичности детали

К не технологичности детали – шпиндель можно отнести следующие элементы:

- достаточно большая длина детали L/D > 8, что снижает жесткость и повышает возможность коробления шпинделя во время механической и термической обработки;

- глубокое отверстие, требует при изготовлении шпинделя применение специального инструмента;

- закрытые шпоночный паз и пазы под стопорные многолапчатые шайбы;

- наличие точных конусных поверхностей;

- близко расположенные резьбовые отверстия на фланце шпинделя;

- наличие маслоотводных канавок требует применение специального инструмента – фасонного резца;

В целом конструкцию можно считать технологичной и доступной для обработки.


Кодировка поверхностей детали

Рис. 1.2.


Кодировка размеров детали

Рис. 1.3.


1.3 Определение типа производства и стратегия разработки

технологического процесса

Выбор типа производства проводим исходя из массы детали и ее годового объема выпуска по [2, с.24, табл.3.1].

Масса детали 16,8 кг, годовой объем выпуска – 10 тысяч штук, следовательно, тип производства – среднесерийный.

На основании выбранного типа производства разрабатываем стратегию технологического процесса и сводим ее в табл. 1.4.

Таблица 1.4.

Стратегия ТП для изготовления детали в условиях среднесерийного производства.

Показатель ТП

Характеристика для серийного

производства

1. Форма организации ТП

Переменно-поточная

2. Повторяемость выпуска

Периодически повторяется, партиями

3. Вид ТП

Единичный

4. Заготовка

Поковка

5. Вид припуска

Расчетный (частично табличный)

6. Оборудование

Универсальное, специальное, станки с ЧПУ

7. Загрузка оборудования

Периодическая смена различных деталей

8. Коэффициент закрепления

операции (Кз.о. )

; Кз.о. =10-20

9. Расстановка оборудования

По ходу ТП

10. Оснастка

УСПО, частично специальная

11. Подробность разработки

документации

Маршрутные, операционные карты и карты эскизов

1.4 Анализ базового технологического процесса

Данная деталь – шпиндель по базовому ТП изготовляется в единичном производстве. Используемое оборудование и оснастка – универсальное. Заготовка на обработку поступает в виде проката, это увеличивает время обработки и отхода металла в стружку.

Базовый технологический процесс приведен в табл. 1.5.

Таблица 1.5.

Содержание базового технологического процесса

опер.

Наименование

операции

Содержание операции

000

Заготовительная

(прокат)

Отрезать заготовку

010

Токарная

Подрезка и зацентровка торцов, предварительное обтачивание всех ступеней, подрезка фланца

020

Токарная

Обтачивание шеек под люнеты

030

Токарная

Сверление центрального отверстия насквозь с переустановкой заготовки

040

Токарная

Подрезка торцов, окончательное растачивание конусов с обеих сторон

050

Токарная

Обтачивание всех ступеней под шлифование, прорезка канавок при установке на центровые пробки

060

Фрезерная

Фрезерование шпоночного паза и пазов под стопорные многолапчатые шайбы

070

Термическая (цементация)

080

Токарная

Обточка ступеней под резьбу и нарезать резьбу

090

Сверлильная

Сверление фланцевых отверстий и нарезание в них резьбы

100

Термическая (закалка, отпуск)

110

Шлифовальная

Шлифование внутренних конусов под центровые пробки

120

Шлифовальная

Шлифование цилиндрических ступеней предварительно

130

Шлифовальная

Шлифование наружного конуса предварительно

140

Термическая (стабилизирующий отпуск)

150

Шлифовальная

Получистовое шлифование переднего Морзе и заднего конуса

160

Шлифовальная

Получистовое шлифование шеек и торцов под подшипники, шлифование остальных ступеней окончательно

170

Шлифовальная

Чистовое шлифование шеек и торцов под подшипники

180

Шлифовальная

Шлифование конуса под патрон окончательно

190

Шлифовальная

Шлифование внутреннего конуса Морзе окончательно

200

Токарная

Полирование шеек под подшипники

210

Контрольная


Проведя анализ базового технологического процесса, был выявлен ряд недостатков (табл. 1.6.), пути и способы, устранения которых рассмотрены в данном дипломном проекте при проектировании технологического процесса обработки детали «Шпиндель» при переходе на среднесерийное производство.

Таблица 1.6.

Анализ недостатков базового технологического процесса и пути их устранения

Объект

совершенствование

Применяемое

техническое решение

(недостатки)

Усовершенствованное техническое решение

(предложения)

Технический и другие виды

эффектов

Технологический

процесс

Разделена черновая и получистовая токарная обработка на отдельные операции

Совместить черновые и получистовые переходы в одну операцию

Повышение производительности и точности взаимного расположения обрабатываемых поверхностей.

Чистовые и отделочные операции обработки опорных шеек и соосных с ними наружных поверхностей шпинделя производят на специальных пробках устанавливаемых с обеих сторон в конические отверстия.

Пробки служат технологическими базами.

Вместо пробок в качестве технологических баз использовать центровые фаски, выполненные с обеих сторон шпинделя.

Уменьшается количество звеньев в технологической размерной цепи, погрешность установки. Повышается точность положения исполнительной поверхности центрального отверстия относительно поверхностей опорных шеек.

На окончательной операции для достижения заданного параметра шероховатости применяется полирование.

Применить суперфинишную обработку.

Данный способ обработки обеспечивает малую шероховатость поверхности, уменьшает погрешности формы. Благоприятно влияет на износостойкость и усталостную прочность детали, упрочняя поверхностный слой металла.

Объект

совершенствование

Применяемое

техническое решение

(недостатки)

Усовершенствованное техническое решение (предложения)

Технический и другие виды

эффектов

Режущий

инструмент

Сверление центрального отверстия производится перовым сверлом из быстрорежущей стали.

Подобрать сверло для глубокого сверления из твердого сплава с использованием специального оборудования.

Повышение производительности, качества и точности обработки.


2. ВЫБОР И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗАГОТОВКИ

2.1 Выбор оптимального варианта получения заготовки

Для сравнения рассмотрим три способа получения заготовки для детали шпиндель:

- прокат ( по базовому ТП);

- поковка;

- литьё в песчаные формы.

2.1.1 Расчет заготовки из проката

За основу расчета промежуточных припусков принимаем наружный диаметр детали мм.

Устанавливаем предварительный маршрутный технологический процесс обработки поверхности детали мм:

Операция 10 Токарная черновая

Операция 20 Токарная чистовая

Операция 30 Термическая HRCЭ 59…63

Операция 40 Шлифовальная.

Определяем расчетный размер заготовки:

Dр.з =Dн +2z10 +2z20 +2z40 , мм

(2.1.)

где, Dн =133мм - номинальный размер;

2z10 = 9,0 мм, 2z20 = 3,0мм, 2z40 = 0,9мм – припуски на диаметр на операциях 10, 20, 40 [2, с. 41, табл.3.13].

Dр.з =133+9,0+3,0+0,9=145,9 мм.

По расчетным данным выбираем размер горячекатаного проката обычной точности Æ150ммпо ГОСТ 2590-71 [2, с.43, табл. 3.14]


Круг

Нормальная длина проката 7 м.

Общая длина заготовки:

Lз =Lд +2zподр , мм

(2.2.)

где, Lд = 660 мм – номинальная длина детали;

2zподр = 3,0 мм – припуск на подрезку торцевых поверхностей

[2, с. 40, табл.3.12].

Lз =660+3,0=663 мм.

Объем заготовки:

, мм

(2.3.)

мм2 .

Масса заготовки:

mз =r. Vз , кг

(2.4.)

где, r = 7,85 кг/м3 – плотность стали;

mз =7,85. 11,72=92,0 кг.

Неоднократность в зависимости от принятой длины проката:

Lнк =Lпр - lзаж - lот -x. (Lз +lр ), мм

(2. 5.)


где, Lпр =7м – длина выбранного проката;

lзаж =100 мм – минимальная длина зажимного конца;

lот – длина торцевого обрезка проката, мм;

lот = 0,3. dз ,мм

(2.6.)

Lз – длина заготовки, мм;

lр = 6 мм – ширина реза [2, с. 37];

х – число заготовок, изготовляемых из принятой длины проката, шт;

, шт

(2.7.)

lот = 0,3. 150 = 45 мм;

шт.

Принимаем х = 10 шт.

Lнк =7000 – 45 –100 –10. (663+6) = 165 мм.

Общие потери материала к длине выбранного проката:

Пп.онкотзажр , %

(2.8.)

где, Пнк – потери материала на неоднократность, %

;

(2.9.)


Пот – потери на торцевую обрезку проката, %

;

(2.10.)

Пзаж – потери при выбранной длине зажима, %

;

(2.11.)

Пр –потери на отрезку заготовки, %

.

(2.12.)

% ;

%;

%;

%;

Пп.о =2,36 + 0,64 + 1,43 + 0,09 = 4,52 %.

Расход материала на одну деталь с учетом всех технологических потерь:

, кг

(2.13.)

кг

Коэффициент использования материала:

(2.14.)

.

2.1.2 Расчет заготовки поковки

2.1.2.1 Вид заготовки

Выбираем заготовку – поковку полученную на кривошипном горячештамповом прессе в открытом штампе. Нагрев индукционный.

2.1.2.2 Расчетная масса поковки

mз р = mд . Кр , кг

(2.15.)

где, mд = 16,8 кг – масса детали;

Кр = 1,5 – расчетный коэффициент [3, прил. 3, табл. 20];

mз р =16,8. 1,5 = 25,2 кг.

2.1.2.3 Класс точности поковки

Класс точности выбираем по [3, прил. 4, табл. 19]. Исходя из способа получения заготовки – на кривошипном горячештамповом прессе – Т4.

2.1.2.4 Группа стали

Выбираем по [3, с. 8, табл.1]. Сталь 12ХН3А – группа стали М2.

2.1.2.5 Степень сложности

Размеры описывающей заготовку фигуры (цилиндр):

D = 133. 1,05 = 139,6 мм; H = 660. 1,05 = 693 мм.

Масса описывающей фигуры: mр = 83,2 кг.

mз р / mр = 25,2/83,2 = 0,3 – следовательно степень сложности С3 (mз р /mр = 0,16…0,32) [3, с. 30, прил. 2].

Конфигурация поверхности разъёма штампа – плоская П [3, с. 8]

2.1.2.6 Исходный индекс

Исходный индекс – 17 [3, с. 10, табл.2].

2.1.2.7 Основные припуски на обработку, размеры поковки

Припуски на обработку определяем по [3, с. 12, табл.3], допуски по [3, с. 17, табл.8] и сводим в табл. 2.1.

Дополнительные припуски учитывающие:

- смещение по поверхности разъёма штампа – 0,5 мм [3, с. 14, табл.4];

- отклонение от прямолинейности – 1,0 мм [3, с. 14, табл.5].

Таблица 2.1.

Припуски и размеры поковки

Размер детали, мм

Припуск на размер, мм

Размер поковки, мм

35

4,3+2,7+2. 0,5

43

22

2,5+2,7+2. 0,5

28

44,2-0,1

2. 2,7+2. 0,5

50,5

124

4,3-3,3+0,5

125,5

660

2. 4,3+2. 0,5

669,5

Æ 62-0,019

2. 3,0+2. (1+0,5)

Æ 71

Æ 75

2. 3,0+2. (1+0,5)

Æ 84

Æ 90-0,14

2. 2,7+2. (1+0,5)

Æ 98,5

Æ 133

2. 3,3+2. (1+0,5)

Æ 142,5

Æ 82,363+0,01

2. 3,0+2. (1+0,5)

Æ 91,5

2.1.2.8 Масса поковки

, кг (2.16.)

где, r = 7,85 кг/м3 – плотность стали;

Vi – объёмы элементарных фигур, на которые можно разбить поковку.

mз пок = 30,3 кг.

2.1.2.9 Объём требующегося материала

V = Vпок +Vу +Vо , мм3 (2.17.)

где, - объём поковки;

Vпок = 3,863. 106 мм3 .

Vу - объём материала теряемого на угар при нагреве, мм3

, мм3 (2.18.)


мм3 ;

Vо – объём материала теряемого на облой, мм3

Vо = x. Fм . (Pп + x. p. l) , мм3

(2.19.)

где, x =1,5 - коэффициент изменения сечения облоя;

Pп = 1624 мм – периметр поковки;

Fм – площадь поперечного мостика, мм2

Fм =l. hо , мм2 (2.20.)

где, l = 6 мм – длина мостика;

hо - толщина мостика, мм

hо = 0,015. ,мм (2.21.)

где, Fпок.п. = 56698,5 мм2 – площадь проекции поковки на плоскость разъёма;

hо = 0,015. = 3,57 мм ;

Fм = 3,57. 6 = 21,42 мм2 ;

Vо =1,5. 21,42. (1624+ 1,5. 3,14. 6) = 0,053. 106 мм3 ;

V =(3,863+0,019+0,053). 106 = 3,935. 106 мм3 .

2.1.2.10 Коэффициент использования материала

mи.з. = r. V, кг – масса исходной заготовки;

mи.з. =7,85. 3,935 = 30,89 кг,


.

2.1.3 Расчет заготовки отливки

2.1.3.1 Вид заготовки

Выбираем заготовку – отливку, полученную литьём в песчано-глинистые сырые формы из низковлажных (до 2,8%) высокопрочных (более 160 кПа) смесей с высоким и однородным уплотнением до твердости не менее 90 единиц.

2.1.3.2 Класс размерной точности

Выбираем по [4, прил. 1, табл. 9]. Исходя из способа получения заготовки и наибольшего габаритного размера отливки класс размерной точности 9-13. Принимаем 11 класс размерной точности.

2.1.3.3 Степень коробления элементов

Выбираем по [4, прил. 2, табл. 10], исходя из отношения d/l » 0,2. Степень коробления 4-7. Принимаем 6 степень коробления.

2.1.3.4 Степень точности поверхностей

Выбираем по [4, прил. 3, табл. 11] –13 –19. Принимаем степень точности поверхностей 16, что соответствует шероховатости Rа = 63 мкм [4, прил. 4, табл. 12].

2.1.3.5 Класс точности массы

Определяем по [4, прил. 5, табл. 13], исходя из номинальной массы отливки (m = 10…100кг) и способа получения отливки, степень точности массы отливки 7-15. Принимаем 11.

Допуск массы отливки не более 16% от массы отливки [4, с. 9, табл. 4].


2.1.3.6 Ряд припусков на обработку

Согласно [4, прил. 6, табл. 14] 16 степени точности поверхности соответствуют 7-10 ряды припусков на обработку. Принимаем 8 ряд припусков.

2.1.3.7 Допуск размеров, формы и расположения элементов отливки

Допуски размеров [4, с.2, табл. 1], формы и расположения элементов отливки [4, с. 5, табл. 2] назначаем на каждую поверхность отливки отдельно и сводим в табл. 2.2.

Таблица 2.2.

Допуски на размеры отливки

Размер детали, мм

Допуск на размер, мм

Допуски формы и расположения поверхностей, мм

13

2,8

0,4

22

3,2

0,4

44,2-0,1

4,0

0,4

124

5,0

0,4

660

8,0

2,4

Æ 62-0,019

4,0

0,4

Æ 75

4,4

0,4

Æ 90-0,14

4,4

0,4

Æ 133

5,0

0,5

Æ 82,363+0,01

4,4

0,4

Допуск неровностей поверхности отливки не должен превышать 1,6 мм.

[4, с. 6, табл. 3].


2.1.3.8 Общие допуски

Общие допуски элементов отливки, учитывающие совместное влияние допуска размера и допусков формы и расположения поверхностей выбираем по [4, прил. 8, табл. 16] и сводим в табл. 2.3.

Таблица 2.3.

Общие допуски

Размер детали, мм

Общий допуск,

мм

Размер детали, мм

Общий допуск,

мм

13

3,2

Æ 62-0,019

4,0

22

3,2

Æ 75

5,0

44,2-0,1

4,0

Æ 90-0,14

5,0

124

5,0

Æ 133

5,0

660

9,0

Æ 82,363+0,01

5,0

2.1.3.9 Припуски на обработку, размеры отливки

Припуски на обработку определяем по [4, с. 10, табл. 6].

Таблица 2.4.

Припуски и размеры поковки

Размер детали, мм

Припуск на размер, мм

Размер отливки, мм

13

9,8-4,8

18±0,8

22

2 . 4,8

31,5±0,8

44,2-0,1

5,8+4,8

55±2,0

124

9,8-6,7

127±2,5

660

2 . 9,8

679,5±4,5

Æ 62-0,019

2 . 5,8

Æ 73,5±2,0

Æ 75

2 . 6,7

Æ 88,5±2,5

Æ 90-0,14

2 . 6,7

Æ 103,5±2,5

Æ 133

2 . 6,7

Æ 146,5±2,5

Æ 82,363+0,01

2 . 6,7

Æ 96±2,5


2.1.3.10 Масса отливки

= 7,85 . 4,345 = 34,11 кг

2.1.3.11 Коэффициент использования материала

= 0,49

2.2 Технико-экономическое сравнение методов получения заготовки

Себестоимость детали:

Сдетз + Смо - Сотх , руб (2.22.)

где, Сз – стоимость заготовки, руб;

Смо – стоимость механической обработки, руб;

Сотх – стоимость отходов, руб.

Для заготовки полученной из проката:

Сз пр = Сб . mз , руб (2.23.)

Для заготовки из полученной штамповкой или отливкой:

Сз = Сб . mз . Кт . Ксл . Кв . Км . Кп , руб (2.24.)

где, Сб – базовая стоимость кг заготовки;

mз – масса заготовки;

Кт – коэффициент точности;

Ксл – коэффициент сложности;

Кв – коэффициент массы;

Км – коэффициент марки материала;

Кп – коэффициент объема производства.

Для заготовки полученной из проката:

Сб пр = 13 руб/кг

mз = 96,2 кг

Сз пр =13 . 96,2 = 1250,6 руб

Для заготовки – поковки полученной на кривошипном горячештамповом прессе:

Сб шт = 16,36 руб/кг

Кт = 0,8 [5, с.39]

Ксл = 0,9 [5, с.40, табл. 15]

Кв = 0,75 [5, с.40, табл. 15]

Км = 1,98 [5, с.39]

Кп = 1,0 [5, с.39]

Сз пок = 16,38 . 30,89 . 0,8 . 0,9 . 0,75 . 1,98 . 1,0 = 540,99 руб./шт.

Для заготовки полученной литьём в песчаную форму:

Сб шт = 15,07 руб/кг

Кт = 1,03 [5, с.34]

Ксл = 0,7 [5, с.34, табл. 11]

Кв = 0,82 [5, с.39, табл. 11]

Км = 2,4 [5, с.34]

Кп = 0,77 [5, с.34, табл. 11]


Сз пф = 15,07 . 34,11 . 1,03 . 0,7 . 0,82 . 2,4 . 0,77 = 561,62 руб./шт.

Смо = Суд . (mз -mд ) , руб (2.25.)

где, Суд – удельные затраты на снятие 1 кг стружки, руб.

Суд = Ссн . Ск , руб (2.26.)

где, Сс = 11,3 руб/кг – текущие затраты [6, с.9 , табл. 3.2];

Ск = 32,84 руб/кг – капитальные затраты [6, с.9 , табл. 3.2];

Ен = 0,33 - нормативный коэф. эффективности капитальных вложений.

Смо пр = (11,3 + 0,33 . 32,84) . (96,2- 16,8) = 1757,69 руб/кг.

Смо пок = (11,3 + 0,33 . 32,84) . (30,89- 16,8) = 311,91 руб/кг.

Смо пф = (11,3 + 0,33 . 32,84) . (34,11- 16,8) = 389,19 руб/кг.

Сотх = Суд отх . (mз -mд ) , руб (2.27.)

где, Суд отх – удельная себестоимость 1 кг отходов, руб.

Суд отх = 0,1 . Сб , руб/кг (2.28.)

Суд отх пр = 0,1 . 13 = 1,3 руб/кг.

Суд отх пок = 0,1 . 16,36 = 1,64 руб/кг.

Суд отх пф = 0,1 . 15,07 = 1,51 руб/кг.

С отх пр = 1,3 . (96,2-16,8) = 103,22 руб.

С отх пок = 1,64 . (30,89-16,8) = 23,11 руб.

С отх пф = 1,51 . (34,11-16,8) = 26,14 руб.

Сдет пр = 1250,6 + 1757,69 – 103,22 = 2905,07 руб.

Сдет пок = 540,99 + 311,91 – 23,11 = 829,79 руб.

Сдет пф = 561,62 + 389,19 – 26,14 = 924,67 руб.


Экономический эффект:

Э = Сдет б – Сдет м , руб./шт (2.29.)

Э = 2905,07 – 924,67 = 1980,4 руб./шт.
Э = 2905,07 – 829,79 = 2075,28 руб./шт.

Проведенные расчеты показывают экономически целесообразно в качестве заготовки для детали – шпиндель использовать заготовки полученные штамповкой на КГШП.


3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО МАРШРУТА,

СХЕМ БАЗИРОВАНИЯ И ПЛАНА ИЗГОТОВЛЕНИЯ

3.1 Технологический маршрут и план изготовления.

Технологический маршрут изготовления детали представлен в табл.3.1. При составлении технологического маршрута были использованы рекомендации приведенные в [14,15,16].

Таблица 3.1.

Технологический маршрут изготовления шпинделя

оп

Наименование

оборудования

Наименование операции

Содержание операции

№ обрабатываемых

поверхностей

000

КГШП

Заготовительная

-

все

010

Фрезерно-центровальный п/а МР-73М

Фрезерно-центровальная

Фрезеровать торцы.

Сверлить центровочные отверстия.

1,7

020

Токарный станок с ЧПУ 16К20Ф305

Токарная

Обточить наружные поверхности предварительно.

Обточить наружные поверхности окончательно.

Проточить канавки под выход инструмента.

Проточить маслоотводные канавки.

8,9,2,10,11,3,12,13,14,4,15,5

9,2,11,3,12,14,4,15,5

030

Горизонтальный станок для глубокого сверления

ОС-5222

Сверлильная

Сверлить центральное отверстие насквозь.

20

040

Токарный станок с ЧПУ 16К20Ф305

Токарная

1 установ:

Проточить торец окончательно, расточить центровую фаску.

2 установ:

Обточить наружные поверхности предварительно.

1,34

7,17,6,16

Расточить отверстие под конус Морзе предварительно.

Обточить наружные поверхности и проточить торец окончательно.

Расточить отверстие под конус Морзе окончательно, расточить центровую фаску.

18,19

17,6,16,7

18,35

050

Вертикально-фрезерный консольный станок с ЧПУ 6Р13РФ3

Фрезерная

Фрезеровать шпоночный паз и пазы под стопорные многолапчатые шайбы.

21,22,23,24,

25,26

060

Термическая (стабилизирующий отпуск)

-

все

070

Токарный станок с ЧПУ 16К20Ф305

Токарная

Обточить ступени под резьбу для снятия цементируемого слоя.

Нарезать резьбу окончательно.

8,10,13

080

Горизонтальный сверлильно-фрезерно-расточной станок с ЧПУ 6906ВФ3

Многоцелевая

Сверлить отверстия во фланце.

Зенкеровать.

Нарезать резьбу.

27,28,29,30,

31,32,33

090

Термическая (закалка, отпуск, цементация)

-

все

100

Горизонтально-доводочный п/а 3925Р

Шлифовальная

Шлифовать центровые фаски.

34,35

110

Круглошлифо-вальный станок с ЧПУ 3М163Ф2Н1В

Шлифовальная

Шлифовать шейки и прилегающие торцы предварительно и фланец окончательно.

9,2,11,3,14,4, 16

120

Торцекругло-шлифовальный

станок 3Т161

Торцекругло-шлифовальная

Шлифовать наружный конус и прилегающий торец фланца предварительно.

6,17

130

Внутришлифовальный станок 3А227

Внутришлифовальная

Шлифовать внутренний конус Морзе предварительно.

18

140

Термическая (стабилизирующий

отпуск)

-

все

150

Горизонтально-доводочный п/а 3925Р

Шлифовальная

Шлифовать центровые фаски.

34,35

160

Круглошлифо-вальный станок с ЧПУ 3М163Ф2Н1В

Шлифовальная

Шлифовать шейки и прилегающие торцы шпинделя окончательно.

9,2,11,3,

14,4

170

Суперфинишный центровой станок 3871К

Суперфинишная

Обработать шейки шпинделя окончательно.

11,14

180

Торцекругло-шлифовальный

станок

ХШ4-11П

Торцекругло-шлифовальная

Шлифовать наружный конус и прилегающий торец фланца окончательно.

6,17

190

Внутришлифовальный станок

СШ-37

Внутришлифовальная

Шлифовать внутренний конус Морзе окончательно.

18

План изготовления детали выборочно представлен на чертеже

№ 03.М.15.421.09.000.

Технические требования к изготовлению детали включают в себя требования к шероховатости, точности размеров, формы и взаимного расположения обработанных поверхностей.

На эти параметры назначают технологические допуски из условия:


Таi ³ wAст i , мм (3.1.)

где, Таi - допуск на параметр А, задаваемый на операции;

ст i - величина погрешности параметра А, которая может возникнуть на данной операции при нормальном состоянии технологической системы (статистическая погрешность).

Величины технологических допусков на шероховатость обрабатываемых поверхностей определяем, используя статистические данные возможностей методов обработки, и указываем соответствующие обозначения на операционном эскизе.

Допуски на размеры исходной заготовки, а также шероховатость ее поверхности определяем по ГОСТ 7505-89 [3].

На шероховатость обработанных поверхностей оказывают влияние метод обработки, тип оборудования, число рабочих ходов и в зависимости от этих данных определяются по [7, c. 234-241].

Операционные допуски на диаметральные размеры при обработке замкнутой поверхности определяем из условия:

ТAi = wAст i , мм (3.2.)

ст i выбираем по таблице допусков в зависимости от квалитета точности и номинального размера. Квалитет точности, получаемый на данной операции, зависит от типа технологического оборудования, способа обеспечения точности настройки инструмента, характера обработки и выбирается по

[7, прил.1].

При назначении операционного допуска на линейный размер, связывающий измерительную и обработанную поверхность, используют формулу:


Таi = wAст i +Dпр и +eб , мм (3.3.)

где, Dпр и - пространственное отклонение измерительной базы;

eб - погрешность базирования от несовпадения установочной и измерительной баз.

Значение eб определяется с учетом выбранной схемы базирования по [8], Dпр и определяем по [7, табл. 5].

Допуски формы и взаимного расположения выбираем по [7,с.242].

3.2 Обоснование выбора баз.

Выбор технологических баз по операциям приведен в табл. 3.2.

Выбор технологических баз Таблица 3.2.

оп.

№№

опорных

точек

Наименование технологической базы

Характер

проявления

Реализация

№ поверхности, используемой как база

явная

скрытая

естественная

искусственная

010,

080

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

14

5

14

020

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

центровые

отверстия

1

16

030,

040(Б)

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

11,14

1

9

040(А)

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

14,11

7

16

050

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

9,14

1

14

070

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

34,35

7

16

100,

150

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

11,14

7

9

110,

160

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

34,35

вершина конуса п.35

30

120,

180

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

34,35

вершина конуса п.34

9

130,

190

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

11,14

1

9

170

1,2,

3,4

5

6

ДН

О

О

+

+

+

+

+

+

34,35

вершина конуса п.35

9

Основными базами детали «шпиндель» являются поверхности его подшипниковых шеек 11,14. Однако использовать их ввиду сложности профиля шпинделя не удается и при обработке на различных операциях происходит смена баз, поэтому на операции 20 за технологические базы принимаем поверхности центровых отверстий, а на последующих поверхности центровых фасок 34,35. Для максимального сокращения отклонения от соосности исполнительных поверхностей – наружного конуса 17 и внутреннего конуса Морзе 18 относительно оси вращения шпинделя на заключительных операциях в качестве баз используем окончательно обработанные поверхности подшипниковых шеек 11,14.


4. ВЫБОР СРЕДСТВ ТЕХНИЧЕСКОГО ОСНАЩЕНИЯ

Для проектного варианта выбираем универсальный инструмент, а также специально изготовленный для станков с ЧПУ по ОСТ и ТУ [12,16,22].

Выбранный режущий инструмент сводим в табл. 4.1.

Станочные приспособления выбраны по [22,25] и приведены в таб.4.2.

Таблица 4.1.

Режущий инструмент

оп.

№ и содержание

перехода

Режущий инструмент

Наименование

ГОСТ, ОСТ, ТУ

Основные

размеры

Материал режущей части

010

1. Фрезеровать торцы

Фреза

торцовая

ГОСТ 22085-76

Æ125,

z=8

Т15К6

2.Сверлить центровые отверстия

Сверло центровочное, тип А

ГОСТ

14952-75

Æ5

Р6М5

020

1.Обточить наружные поверхности предварительно.

Резец токарный сборный проходной с механическим креплением пластины

ГОСТ

21151-75

Н´В

20´20

j=95

Т14К8

2.Обточить наружные поверхности окончательно.

Резец токарный сборный копировальный с механическим креплением пластины

ГОСТ

20872-80

Н´В

20´20

j=93

Т15К6

3.Проточить зарезьбовые канавки.

Резец токарный для обработки зарезьбовых канавок

ОСТ

2И10-7-84

Н´В

20´20

Т14К8

4.Проточить канавки под выход инструмента.

Резец токарный для обработки угловых канавок

ОСТ

2И10-7-84

Н´В

20´20

Т14К8

5.Проточить маслоотводные канавки.

Резец фасонный

специальный

Н´В

20´20

Р6М5

030

Сверлить центральное отверстие насквозь.

Сверло для глубокого сверления

специальное

Æ38

Т15К12

040

1 установ:

1.Проточить торец окончательно

Резец токарный сборный проходной с механическим креплением пластины

ГОСТ

21151-75

Н´В

20´20

j=95

Т14К8

2.Расточить центровую фаску.

Резец расточной

ТУ 2-035-1040-86

L=200

Æ25 j=95

Т15К6

2 установ:

1.Обточить наружные поверхности предварительно.

Резец токарный сборный проходной с механическим креплением пластины

ГОСТ

21151-75

Н´В

20´20

j=95

Т14К8

2.Расточить отверстие под конус Морзе предварительно.

Резец расточной

ТУ 2-035-1040-86

L=200

Æ25 j=75

Т30К4

3.Обточить наружные поверхности и проточить торец окончательно

Резец токарный сборный копировальный с механическим креплением пластины

ГОСТ 20872-80

Н´В

20´20

j=93

Т15К6

4.Проточить канавки под выход инструмента.

Резец токарный для обработки угловых канавок

ОСТ 2И10-7-84

Н´В

20´20

Т14К8

5.Проточить маслоотводные канавки.

Резец фасонный

специальный

Н´В

20´20

Р6М5

6.Расточить отверстие под конус Морзе окончательно, расточить центровую фаску

Резец расточной

ТУ 2-035-1040-86

L=200

Æ25 j=95

Т30К4

050

1.Фрезеровать шпоночный паз

Фреза шпоночная

ГОСТ 9140-79

Æ14

ВК8

2.Фрезеровать пазы под стопорные многолапчатые шайбы

Фреза шпоночная

ГОСТ 9140-79

Æ10

Р6М5

70

1.Обтачивание ступеней под резьбу для снятия цементируемого слоя

Резец токарный проходной

ТУ 2-095-892-82

Н´В

20´20

j=93

Т15К6

2.Нарезать резьбу окончательно

Резец токарный резьбовой с механическим креплением пластин

ОСТ 2И10-9-84

Н´В

20´20

j=60

Т15К6

80

1.Сверлить

Сверло спиральное ступенчатое спец.

-

Æ9,5

Р6М5

2.Зенкеровать

Зенкер

ТУ 2-035-926-83

Æ10,2

Р6М5

3.Нарезать резьбу

Метчик машинный

ОСТ 2452-1-74

М12´1,25

Р6М5

100

150

Шлифовать центровые фаски.

Головки шлифовальные

ГОСТ 2447-83

ГК 32´50´6

25А20ПС2К1

110

Шлифовать шейки и прилегающие торцы шпинделя предварительно и фланец окончательно.

Шлифовальный круг

ГОСТ

2447-83

ПВК

500´50´

203

23А40С2К8

120

Шлифовать наружный конус и прилегающий торец фланца предварительно.

Шлифовальный круг

ГОСТ

2447-83

ЗП

500´32´

203

91А25СМ27Б5

130

Шлифовать внутренний конус Морзе предварительно

Шлифовальный круг

ГОСТ

2447-83

ПВ

32´63´16

25А25С1К8

160

Шлифовать шейки и прилегающие торцы шпинделя окончательно.

Шлифовальный круг

ГОСТ

2447-83

ПВК

500´50´32

25А25СМ2К8

170

Обработать шейки шпинделя окончательно.

Бруски

ГОСТ

2456-83

БКВ

20´80

63СМ20К

180

Шлифовать наружный конус и прилегающий торец фланца окончательно.

Шлифовальный круг

ГОСТ

2447-83

ПВ

500´32´

203

25А20СМ1К5

190

Шлифовать внутренний конус Морзе окончательно.

Шлифовальный круг

ГОСТ

2447-83

ПВ

32´63´16

25А16С2К8

Таблица 4.2.

Станочные приспособления

№ оп.

Название операции

Наименование приспособления

010

Фрезерно-центровальная

Приспособление специальное

самоцентрирующее

020

040

070

Токарная с ЧПУ

Патрон трехкулачковый поводковый

Центр вращающийся ХМИЗ 7032-4002

030

Сверлильная

Патрон трехкулачковый поводковый

Люнет самоцентрирующий

050

Фрезерная с ЧПУ

Приспособление фрезерное специальное

080

Многоцелевая

Приспособление специальное

Самоцентрирующее

100

150

Шлифовальная

Поводок специальный

Люнет самоцентрирующий

110

160

Шлифовальная

Центр ГОСТ 13214-79

Подвижный центр ГОСТ 18260-72

Поводок специальный

120

180

Торцекруглошлифовальная

Центр ГОСТ 13214-79

Подвижный центр ГОСТ 18260-72

130

190

Внутришлифовальная

Патрон поводковый

Люнет самоцентрирующий

170

Суперфинишная

Патрон поводковый

Центр вращающийся

Контрольный инструмент выбран по [16,26] и приведен в табл.4.3.

Таблица 4.3.

Контрольный инструмент

№ оп.

Название операции

Наименование инструмента

010

Фрезерно-центровальная

Штангенциркуль ШЦ-III-240-710-0,05 ГОСТ 166-80

Калибр-втулка конусная с индикатором

020

Токарная с ЧПУ

Штангенциркуль ШЦ-III-240-710-0,05 ГОСТ 166-80

ШЦ-II-250-0,05 ГОСТ 166-80

Скобы индикаторные СИ ГОСТ 11098-75

030

Сверлильная

Калибр пробка

040

Токарная с ЧПУ

Штангенциркуль ШЦ-III-240-710-0,05 ГОСТ 166-80

ШЦ-II-250-0,05 ГОСТ 166-80

Скобы индикаторные СИ ГОСТ 11098-75

Калибр пробка ГОСТ 2849-77

Штангенглубиномер ШГ 0-250 ГОСТ 162-80

050

Фрезерная с ЧПУ

Штангенциркуль ШЦ-III-240-710-0,05 ГОСТ 166-80

ШЦ-II-250-0,05 ГОСТ 166-80

Калибр пробка

070

Токарная с ЧПУ

Кольцо ПР 8211-0142 по ГОСТ 17763-72

Кольцо НЕ 8211-0142 по ГОСТ 17764-72

080

Многоцелевая

Пробка резьбовая

100

150

Шлифовальная

Калибр-втулка конусная с индикатором

110

160

Шлифовальная

Скобы рычажные СР ГОСТ 11098-75

Микрометр

120

180

Торцекруглошлифовальная

Скобы рычажные СР ГОСТ 11098-75

Микрометр

130

190

Внутришлифовальная

Калибр по ГОСТ 2849-77

170

Суперфинишная

Скобы рычажные СР ГОСТ 11098-75

Состав технологического оборудования определяем по [5,20,21] и сводим в табл. 4.4.


Таблица 4.4.

Технологическое станочное оборудование

оп

Название

Модель

станка

Техническая характеристика

n,

мин-1

S,

мм/об

мм/мин*

N,

кВт

Размеры

обрабатываемой

детали, мм

Габаритные

размеры

LхВхН , мм

D

L

010

Фрезерно-центровальная

Фрезерно-центровальный п/а МР-73М

фр.

125-712

св.

238-1125

фр.

20-400*

св.

20-300*

16

25-125

500-1250

3790х1630х1740

020

040

070

Токарная с ЧПУ

Токарный станок с ЧПУ 16К20Ф305

3,5-1600

Поп.1-600

Пр.1-1200

10

200

1000

3300х1710х1600

030

Сверлильная

Горизонтальный станок для глубокого сверления

ОС-5222

20-2000

4-300*

7,5

Отв.40

800

5320х2165х1700

050

Фрезерная с ЧПУ

Вертикально-фрезерный консольный станок с ЧПУ 6Р13РФ3

40-2000

7,5-600*

7,5

Стол

400 х 1600

2350х3200х2360

080

Многоцелевая

Горизонтальный сверлильно-фрезерно-расточной станок с ЧПУ 6906ВФ3

Инстр.

32-1600

8-160*

8

Стол

630 х 800

3100х2500х2500

100

150

Шлифовальная

Горизонтально-доводочный

п/а 3925Р

50-1250

-

0,6х2

6-200

50-1000

2250х880х1200

110

160

Шлифовальная

Круглошлифо-вальный станок с ЧПУ 3М163Ф2Н1В

40-400

Поп.

0,02-1,2*

14

150

120

5900х2950х220

120

Торцекругло-шлифовальная

Торцекругло-шлифовальный

станок 3Т161

63-400

Поп.

0,1-2*

14

250

650

3060х2460х1730

130

Внутришлифовальная

Внутришлифовальный станок 3А227

180-1200

инстр.

6250-18250

Поп.

0,3-0,9*

3

Отв.

20-100

Длина отв.

125

2500х1460х1650

170

Суперфинишная

Суперфинишный центровой станок 3871К

30-120

3

280

1400

3120х1460х1875

180

Торцекругло-шлифовальная

Торцекругло-шлифовальный

станок

ХШ4-11П

53-400

Поп.

5мкм

13

400

1200

4610х2245х1727

190

Внутришлифовальная

Внутришлифовальный станок

СШ-37

50-100

инст.

8000-24000

Поп.

1-5мкм

6,2

Отв.

20-100

Длина отв.200

4000х2050х1600


5. РАЗМЕРНЫЙ АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА

5.1 Расчет диаметральных размеров

5.1.1 Расчет замыкающих звеньев

На основании плана изготовления детали “Шпиндель” строим схему для радиальных размеров (см. чертеж 03.М.15.421.08.000). По данной схеме составляем следующие уравнения для замыкающих звеньев:

[Z9 ]20-10 +Е90 140 +Е3610 140 +Е920-1 361020-1 ;

[Z14 ]20-10 +Е3610 140 +Е1420-1 361020-1 ;

[Z15 ]20-10 +Е150 140 +Е3610 140 +Е1520-1 361020-1 ;

[Z9 ]20-220-1 +Е920-1 3610 +Е920-2 361020-2 ;

[Z12 ]20-220-1 +Е1220-1 3610 +Е1220-2 361020-2 ;

[Z14 ]20-220-1 +Е1420-1 3610 +Е1420-2 361020-2 ;

[Z15 ]20-220-1 +Е1520-1 3610 +Е1520-2 361020-2 ;

[Z11 ]20-220-1 +Е1120-1 3610 +Е1120-2 361020-2 ;

[Z16 ]40-10 +Е160 140 +Е3610 140 +Е1120-2 3610 +Е1640-1 (1120 1420 )-М40-1 ;

[Z17 ]40-1 /соs7o 7’30”=Л0 +Е170 140 +Е3610 140 +Е1120-2 3610 +Е1740-1 (1120 1420 )-Л40-1 ;

[Z16 ]40-240-1 +Е1640-1 (1120 1420 )+Е1640-2 (1120 1420 )-М40-2 ;

[Z17 ]40-2 /соs7o 7’30”= Л40-1 +Е1740-1 (1120 1420 )+Е1740-2 (1120 1420 )-Л40-2 ;

[Z18 ]40-2 /соs1o 30’= -Ы40-1 -Е1840-1 (1120 1420 )-Е1840-2 (1120 1420 )+Ы40-2 ;

[Z8 ]7020 +Е820 3610 +Е1120-2 3610 +Е3440 (1120 1420 )+Е870 (3440 3540 )-Я70 ;

[Z10 ]7020 +Е1020 3610 +Е1120-2 3610 +Е3440 (1120 1420 )+Е1070 (3440 3540 )-Ю70 ;

[Z13 ]70 = Ф20 +Е1320 3610 +Е1120-2 3610 +Е3440 (1120 1420 )+Е1370 (3440 3540 )-Ф70 ;

[Z9 ]11020-2 +Е920-2 3610 +Е1120-2 3610 +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е9110 (34100 35100 )-Е110 ;

[Z11 ]11020-2 +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е11110 (34100 35100 )-Х110 ;

[Z14 ]110 = И20-2 +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е14110 (34100 35100 )-И110 ;

[Z16 ]110 = М40-2 +Е1640-2 (1120 1420 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е16110 (34100 35100 )-М110 ;

[a16 ]110110 +Е16110 (34100 35100 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е1640-2 (1120 1420 )-М40-2 +a16 60 ;

[Z17 ]120 /соs7o 7’30”=Л40-2 +Е1740-2 (1120 1420 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е17120 (11110 14110 )--Л120 ;

[Z18 ]130 /соs1o 30’=-Ы40-2 -Е1840-2 (1120 1420 )-Е(34100 35100 )(1120 1420 )-Е18130 (11110 14110 )+Ы130 ;

[Z9 ]160110 +Е9110 (34100 34100 )+Е11110 (34100 35100 )+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+

+Е9160 (34150 35150 )-Е160 ;

[Z11 ]160110 +Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11160 (34150 35150 )-Х160 ;

[Z14 ]160110 +Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е14160 (34150 35150 )-И160 ;

[a9 ]160160 +Е9160 (34150 35150 )+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11110 (34100 35100 )+

+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е1120-2 3610 +Е920-2 361020-2 +a9 60 ;

[Z11 ]170160 +Е11170 11160170 ;

[Z14 ]170 = И160 +Е14170 14160170 ;

[a11 ]170 = a11 6020-2 +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е11110 (34100 35100 )+

+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11160 (34150 35150 )+Е11170 11160 170 ;

[a14 ]170 =a14 6020-2 +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е14110 (34100 35100 )+

+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е14160 (34150 35150 )+Е14170 14160170 ;

[Z17 ]180 /соs7o 7’30”=Л120 +Е17120 (11110 14110 )+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+

+Е14160 (34150 35150 )+Е14170 14160 +Е17180 (11170 14170 )-Л180 ;

[a17 ]180 /соs7o 7’30”=a17 6040-2 +Е1740-2 (1120 1420 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е11110 (34100 35100 )+

+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11160 (34150 35150 )+Е11170 11160 +Е17180 (11170 14170 )+Л180 ;

[Z18 ]190 /соs1o 30’=-Ы130 -Е18130 (11110 14110 )-Е(34150 35150 )(11110 14110 )-Е14160 (34150 35150 )-

-Е14170 14160 -Е18190 (11170 14170 )+Ы190 ;

[a18 ]190 /соs1o 30’=a18 6040-2 -Е1840-2 (1120 1420 )-Е(34100 35100 )(1120 1420 )-Е11110 (34100 35100 )-Е(34150 35150 )(11110 14110 )-Е11160 (34150 35150 )-Е11170 11160 -Е18190 (11170 14170 )-Ы190 .

5.1.2 Определение припусков

Минимальный припуск на обработку радиальных размеров рассчитываем по формуле:

Zi min =Rz i-1 +hi-1 , мм

(5.1.)

где, Rz i -1 – шероховатость обработанной поверхности полученной на предыдущем переходе;

hi -1 – дефектный слой поверхности.

Rz i -1 и hi -1 определяем по [ 7, с. 246, прил. 5]

Z9 20-1 min =Z14 20-1 min =Z15 20-1 min =Z16 40-1 min =Z17 40-1 min /соs7o 7’30”=

=160+290=450мкм =0,45мм;

Z9 20-2 min =Z12 20-2 min =Z14 20-2 min =Z15 20-2 min =Z11 20-2 min =Z16 40-2 min =Z17 40-2 min /соs7o 7’30”= Z18 40-2 min /соs1o 30’=40+60=100мкм=0,1мм;

Z8 70 min =Z10 70 min =Z13 70 min =1,2мм;

Z9 110 min =Z11 110 min =Z14 110 min =Z16 110 min =Z17 120 min /соs7o 7’30”=Z18 130 min /соs1o 30’= =20+30=50мкм=0,05мм;

Z9 160 min =Z11 160 min =Z14 160 min =5+20=25мкм=0,025мм;

Z11 170 min =Z14 170 min =2,52+5,48=8мкм=0,008мм;

Z17 180 min /соs7o 7’30”=Z18 190 min /соs1o 30’=5+20=25мкм=0,025мм.

Глубину слоя насыщения при цементации газовой определяем по [ 7, с. 246, прил. 5] и принимаем a=1,1±0,1 мм.

Поле рассеивания припусков определяем по формулам:


w[Zi ]=, при n3 (5.2.)

Или

w[Zi ]=, при n>3 (5.3.)

где, tD - коэффициент риска, характеризующий вероятность выхода отклонения замыкающего звена за пределы допуска. При проценте риска Р=0,27%, tD=3[ 7, с.66];

li – коэффициент характеризующий соответствие закона рассеивания погрешности закону нормального распределения.

Для размеров не точнее IT9 –распределение Гаусса li 2 =1/9, для размеров - IT7,8 – закон Симпсона li 2 =1/6, для размеров IT5,6 - li 2 =1/3,

для отклонений формы и расположения –закон Релея li 2 =0,127;

xi – передаточное отношение;

w[Z9 ]20-1 == 2,07мм;

w[Z14 ]20-1 == 2мм;

w[Z15 ]20-1 == 2,08мм;

w[Z9 ]20-2 == 0,13мм;

w[Z12 ]20-2 == 0,13мм;

w[Z14 ]20-2 == 0,13мм;

w[Z15 ]20-2 == 0,15мм;

w[Z11 ]20-2 == 0,13мм;

w[Z16 ]40-1 == 2,32мм;

w[Z17 ]40-1 /соs70 7’30”== =2,08мм;

w[Z16 ]40-2 == 0,16мм;

w[Z17 ]40-2 /соs70 7’30”== 0,14мм;

w[Z18 ]40-2 /соs10 30’== 0,11мм;

w[Z8 ]70 == 0,14мм;

w[Z10 ]70 == 0,14мм;

w[Z13 ]70 == 0,14мм;

w[Z9 ]110 == 0,084мм;

w[Z11 ]110 == 0,068мм;

w[Z14 ]110 == 0,068мм;

w[Z16 ]110 == 0,1мм;

w[Z17 ]120 /соs70 7’30”== 0,08мм; w[Z18 ]130 /соs10 30’== 0,068мм; w[Z9 ]160 == 0,041мм;

w[Z11 ]160 == 0,033мм;

w[Z14 ]160 == 0,033мм;

w[Z11 ]170 =0,0095+0,0005+0,005=0,015мм;

w[Z14 ]170 =0,0095+0,0005+0,005=0,015мм;

w[Z17 ]180 /соs70 7’30”=

== 0,033мм;

w[Z18 ]190 /соs10 30’=

== 0,041мм.

Определяем максимальные значения припусков по формуле:


Zmax =Zmin +w[Zi ], мм (5.4.)

Z9 20-1 max =0,45+2,07=2,52мм;

Z14 20-1 max =0,45+2=2,45мм;

Z15 20-1 max =0,45+2,08=2,53мм;

Z9 20-2 max = Z11 20-2 max =Z12 20-2 max =Z14 20-2 max =0,1+0,13=0,23мм;

Z15 20-2 max = 0,1+0,15=0,25мм;

Z16 40-1 max =0,45+2,32=2,77мм;

Z17 40-1 max /соs7o 7’30”=0,45+2,08=2,53мм;

Z16 40-2 max =0,1+0,16=0,26мм;

Z17 40-2 max /соs7o 7’30”=0,1+0,14=0,24мм;

Z18 40-2 max /соs1o 30’=0,1+0,11 =0,21мм;

Z8 70 max =Z10 70 max =Z13 70 max =1,2+0,14 =1,34мм;

Z9 110 max =0,05+0,084=0,134мм;

Z11 110 max =Z14 110 max =0,05+0,068=0,118мм;

Z16 110 max =0,05+0,1=0,15мм;

Z17 120 max /соs7o 7’30”=0,05+0,08=0,13мм;

Z18 130 max /соs1o 30’= 0,05+0,068=0,108мм;

Z9 160 max =0,025+0,041=0,066мм;

Z11 160 max =Z14 160 max =0,025+0,033=0,058мм;

Z11 170 max =Z14 170 max =0,008+0,015=0,023мм;

Z17 180 max /соs7o 7’30”=0,025+0,033 =0,058мм;

Z18 190 max /соs1o 30’=0,025+0,041 =0,066мм.

Определяем средние значения припусков по формуле:

Zср =Zmin +w[Zi ]/2, мм (5.5.)

Z9 20-1 ср =0,45+2,07/2=1,485мм;

Z14 20-1 ср =0,45+2/2=1,45мм;

Z15 20-1 ср =0,45+2,08/2=1,49мм;

Z9 20-2 ср = Z11 20-2 ср =Z12 20-2 ср =Z14 20-2 ср =0,1+0,13/2=0,165мм;

Z15 20-2 ср = 0,1+0,15/2=0,175мм;

Z16 40-1 ср =0,45+2,32/2=1,61мм;

Z17 40-1 ср /соs7o 7’30”=0,45+2,08/2=1,49мм;

Z16 40-2 ср =0,1+0,16/2=0,18мм;

Z17 40-2 ср /соs7o 7’30”=0,1+0,14/2=0,17мм;

Z18 40-2 ср /соs1o 30’=0,1+0,11/2=0,155мм;

Z8 70 ср =Z10 70 ср =Z13 70 ср =1,2+0,14/2=1,27мм;

Z9 110 ср =0,05+0,084/2=0,092мм;

Z11 110 ср =Z14 110 ср =0,05+0,068/2=0,084мм;

Z16 110 ср =0,05+0,01/2=0,1мм;

Z17 120 ср /соs7o 7’30”=0,05+0,08/2=0,09мм;

Z18 130 ср /соs1o 30’= 0,05+0,068/2=0,084мм;

Z9 160 ср =0,025+0,041/2=0,0455мм;

Z11 160 ср =Z14 160 ср =0,025+0,033/2=0,0415мм;

Z11 170 ср =Z14 170 ср =0,008+0,015/2=0,0155мм;

Z17 180 ср /соs7o 7’30”=0,025+0,033/2=0,0415мм;

Z18 190 ср /соs1o 30’=0,025+0,041/2=0,0455мм.

5.1.3 Определение операционных размеров

Определяем средние значения операционных размеров путем решения уравнений размерных цепей относительно неизвестных размеров. Знаки перед эксцентриситетами направлены на увеличение операционных размеров.

Ы190 ср =(2Ыmin +Т2Ы/2)/2=(44,399+0,025/2)/2=22,206мм;

Ы130 ср =-Z18 190 ср190 ср -Е18130 (11110 14110 )-Е(34150 35150 )(11110 14110 )-Е14160 (34150 35150 )-

-Е14170 14160 -Е18190 (11170 14170 ) =-0,0455+22,206-0,008-0,003-0,0005-0,0025=22,147мм;

Ы40-2 ср =-Z18 130 ср /соs1o 30’+Ы130 ср -Е1840-2 (1120 1420 )-Е(34100 35100 )(1120 1420 )-

-Е18130 (11110 14110 )=-0,084+22,147-0,03-0,01-0,008=22,015мм;

Ы40-1 ср = -Z18 40-2 ср /соs1o 30’ +Ы40-2 ср -Е1840-1 (1120 1420 )-Е1840-2 (1120 1420 ) =

=-0,155+22,015-0,05-0,03=21,78мм;

Л180 ср =(82,563+0,015/2)/2=41,285мм;

Л120 ср180 ср +Z17 180 ср /соs7o 7’30”+Е17120 (11110 14110 )+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+

+Е14160 (34150 35150 )+Е14170 14160 +Е17180 (11170 14170 )=

=41,285+0,0415+0,01+0,005+0,003+0,0005+0,0025=41,348мм;

Л40-2 ср120 ср +Z17 120 ср /соs7o 7’30”+Е1740-2 (1120 1420 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+

+Е17120 (11110 14110 )=41,348+0,09+0,02+0,01+0,01=41,478мм;

Л40-1 ср40-2 ср +Z17 40-2 ср /соs7o 7’30” +Е1740-1 (1120 1420 )+Е1740-2 (1120 1420 )=

=41,478+0,17+0,05+0,02=41,718мм;

Л0 ср = Л40-1 ср + Z17 40-1 ср /соs7o 7’30”+Е170 140 +Е3610 140 +Е1120-2 3610 +Е1740-1 (1120 1420 )=41,718+1,49+0,5+0,06+0,03+0,05=43,848мм;

Х170 ср =(70+0,005/2)/2=35,0012мм;

Х160 ср = Х170 ср +Z11 170 ср +Е11170 11160 =35,0021+0,0155+0,0005=35,018мм;

Х110 ср = Х160 ср +Z11 160 ср +Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11160 (34150 35150 )=

=35,018+0,0415+0,005+0,003=35,068мм;

Х20-2 ср = Х110 ср +Z11 110 ср +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е11110 (34100 35100 )=

=35,068+0,084 +0,01+0,01=35,172мм;

Х20-1 ср = Х20-2 ср +Z11 20-2 ср +Е1120-1 3610 +Е1120-2 3610 =

=35,172+0,165+0,05+0,03=35,417мм;

И170 ср =(75,010+0,005/2)/2=37,5062мм;

И160 ср170 ср +Z14 170 ср +Е14170 14160 =37,5062+0,0155+0,0005=37,522мм;

И110 ср160 ср +Z14 160 ср +Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е14160 (34150 35150 )=

=37,522+0,0415+0,005+0,003=37,572мм;

И20-2 ср110 ср +Z14 110 ср +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е14110 (34100 35100 )=

=37,572+0,084 +0,01+0,01=37,676мм;

И20-1 ср = И20-2 ср +Z14 20-2 ср +Е1420-1 3610 +Е1420-2 3610 =

=37,676+0,22+0,05+0,03=37,976мм;

И0 ср = И20-1 ср +Z14 20-1 ср +Е3610 140 +Е1420-1 3610 =37,976+1,45+0,06+0,05=39,536мм;

Е160 ср =(62+0,019/2)/2=31,005мм;

Е110 ср160 ср +Z9 160 ср +Е9110 (34100 34100 )+Е11110 (34100 35100 )+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+

+Е9160 (34150 35150 )=31,005+0,0455+0,02+0,01+0,005+0,01=31,096мм;

Е20-2 ср110 ср +Z9 110 ср +Е920-2 3610 +Е1120-2 3610 +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е9110 (34100 35100 )=

=31,096+0,092+0,03+0,03+0,01+0,02=31,278мм;

Е20-1 ср20-2 ср +Z9 20-2 ср +Е920-1 3610 +Е920-2 3610 =31,278+0,165+0,05+0,03=31,523мм;

Е0 ср20-1 ср +Z9 20-1 ср +Е90 140 +Е3610 140 +Е920-1 3610 =

=31,523+1,485+0,5+0,06+0,05=33,618мм

М110 ср =(132,835+0,06/2)/2=66,432мм;

М40-2 ср110 ср +Z16 110 ср +Е1640-2 (1120 1420 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е16110 (34100 35100 )=

=66,432+0,1+0,03+0,01+0,015=66,587мм;

М40-1 ср40-2 ср +Z16 40-2 ср +Е1640-1 (1120 1420 )+Е1640-2 (1120 1420 )=

=66,587+0,18+0,06+0,03=66,857мм;

М0 ср40-1 ср +Z16 40-1 ср +Е160 140 +Е3610 140 +Е1120-2 3610 +Е1640-1 (1120 1420 )=

=66,857+1,61+0,05+0,06+0,03+0,06=68,667мм;

К20-2 ср =(90-0,14/2)/2=44,965мм;

К20-1 ср20-2 ср +Z15 20-2 ср +Е1520-1 3610 +Е1520-2 3610 =44,965+0,175+0,06+0,03=45,23мм;

К0 ср20-1 ср +Z15 20-1 ср +Е150 140 +Е3610 140 +Е1520-1 3610 =45,23+1,49+0,5+0,06+0,06=

=47,34мм;

Ч20-2 ср =(72,5+0,12/2)/2=36,28мм;

Ч20-1 ср20-2 ср +Z12 20-2 ср +Е1220-1 3610 +Е1220-2 3610 =36,28+0,165+0,05+0,03=36,525мм;

Я70 ср =(56-0,12/2)/2=27,97мм;

Я20 ср70 ср +Z8 70 ср +Е820 3610 +Е1120-2 3610 +Е3440 (1120 1420 )+Е870 (3440 3540 )=

=27,97+1,27+0,05+0,03+0,02+0,03=29,37мм;

Ю70 ср =(68-0,12/2)/2=33,97мм;

Ю20 ср70 ср +Z10 70 ср +Е1020 3610 +Е1120-2 3610 +Е3440 (1120 1420 )+Е1070 (3440 3540 )=

=33,97+1,27+0,05+0,03+0,02+0,03=35,37мм;

Ф70 ср =(75-0,12/2)/2=37,47мм;

Ф20 ср70 ср +Z13 70 ср +Е1320 3610 +Е1120-2 3610 +Е3440 (1120 1420 )+Е1370 (3440 3540 )=

=37,47+1,27+0,05+0,03+0,02+0,03=38,87мм;

S2 70 ср =64,5-0,2/2=64,4мм;

S2 50 ср =S2 70 ср +Z10 70 ср =64,4+1,27=65,67мм

S3 70 ср =71,5-0,2/2=71,4мм;

S3 50 ср =S3 70 ср +Z13 70 ср =71,4+1,27=72,67мм;

S1 160 ср =56,5-0,2/2=56,4мм;

S1 50 ср =S1 160 ср +Z9 110 ср + Z9 160 ср =56,4+0,092+0,0455=56,538мм;

a16 110 ср110 ср +Е16110 (34100 35100 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е1640-2 (1120 1420 )-М40-2 ср +

+a16 60 ср =66,432+0,015+0,005+0,03-66,587+1,1=1мм;

a9 160 ср160 ср +Е9160 (34150 35150 )+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11110 (34100 35100 )+

+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е1120-2 3610 +Е920-2 361020-2 ср +a9 60 ср =

=31,005+0,01+0,005+0,01+0,01+0,03+0,03-31,278+1,1=0,9мм;

a11 160 ср = a11 60 ср20-2 ср +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е11110 (34100 35100 )+

+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11160 (34150 35150 )+Е11170 11160 170 ср =

=1,1-35,172+0,01+0,01+0,005+0,003+0,0005+35,001=1мм;

a14 160 ср =a14 60 ср20-2 ср +Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е14110 (34100 35100 )+

+ (34150 35150 )(11110 14110 ) +Е14160 (34150 35150 )+Е14170 14160170 ср =

=1,1-37,676+0,01+0,01+0,005+0,003+0,0005+37,5062=1мм;

a17 180 ср =a17 60 ср40-2 ср +Е1740-2 (1120 1420 )+Е(34100 35100 )(1120 1420 )+Е11110 (34100 35100 )+

+Е(34150 35150 )(11110 14110 )+Е11160 (34150 35150 )+Е11170 11160 +Е17180 (11170 14170 )+Л180 ср =1,1-41,478 +0,02+0,01+0,01+0,005+0,003+0,0005+0,0025+41,285=1мм;

a18 190 ср =a18 60 ср40-2 ср -Е1840-2 (1120 1420 )-Е(34100 35100 )(1120 1420 )-Е11110 (34100 35100 )-

-Е(34150 35150 )(11110 14110 )-Е11160 (34150 35150 )-Е11170 11160 -Е18190 (11170 14170 )-Ы190 ср =1,1+22,015-0,03-0,01-0,01-0,005-0,003-0,0005-0,0025-22,206=0,9мм.

Операционные размеры определяем по формулам:

i ном =2Аi ср -Т2Аi /2+ei , мм (5.6.)

или

i ном =2Аi ср +Т2Аi /2-es , мм (5.7.)

На всех операциях, кроме заготовительной и заключительных, значения допусков располагаем на уменьшение номинального размера т.е. es=0.

190 =44,399+0,025 мм;

130 =2*22,147-0,06/2=44,264»44,26+0,06 мм;

40-2 =2*22,015-0,1/2=43,98»44+0,1 мм;

40-1 =2*21,78 -0,16/2=43,48+0,16 мм;

180 =82,563+0,015 мм;

120 =2*41,348+0,046/2=82,719-0,046 мм;

40-2 =2*41,478+0,14/2=83,026»83,03-0,14 мм;

40-1 =2*41,718+0,22/2=83,546»83,55-0,22 мм;

0 =2*43,848+4/2-2,7=86,996»87мм;

170 =70+0,005 мм;

160 =2*35,018+0,019/2=70,0455»70,046-0,019 мм;

110 =2*35,068+0,046/2=70,159-0,046 мм;

20-2 =2*35,172+0,12/2=70,404»70,4-0,12 мм;

20-1 =2*35,417+0,2/2=70,934»70,9-0,2 мм;

170 =75 мм;

160 =2*37,522+0,019/2=75,0535»75,054-0,019 мм;

110 =2*37,572+0,046/2=75,167-0,046 мм;

20-2 =2*37,676 +0,12/2=75,41-0,12 мм;

20-1 =2*37,976+0,2/2=76,012 »76-0,2 мм;

0 =2*39,536+4/2-2,7=78,372»78мм;

160 =62-0,019 мм;

110 =2*31,096+0,08/2=62,232-0,046 мм;

20-2 =2*31,278+0,12/2=62,62-0,12 мм;

20-1 =2*31,523+0,2/2=63,1-0,2 мм;

0 =2*33,618+4/2-2,7=66,536»66,5мм;

110 =133 мм;

40-2 =2*66,587+0,16/2=133,254»133,25-0,16 мм;

40-1 =2*66,857+0,25/2=133,839»133,84-0,25 мм;

0 =2*68,667+4,5/2-3=136,584»137мм;

20-2 =90-0,14 мм;

20-1 =2*45,23+0,22/2=90,75-0,22 мм;

0 =2*47,34+4/2-2,7=93,98»94мм;

20-2 =72,5+0,12 мм;

20-1 =2*36,525+0,2/2=73,2-0,2 мм;

70 =56-0,12 мм;

20 =2*29,37+0,2/2=58,84»58,8-0,2 мм;

70 =68-0,12 мм;

20 =2*35,37+0,2/2=70,84»70,8-0,2 мм;

70 =75-0,12 мм;

20 =2*38,87+0,2/2=77,84»75,8-0,2 мм;

S2 70 =64,4-0,2 мм;

S2 50 =65,7-0,2 мм;

S3 70 =71,4-0,2 мм;

S3 50 =72,7-0,2 мм;

S1 160 =56,4-0,2 мм;

S1 50 =56,5 -0,2 мм;

5.2 Расчет линейных размеров и припусков табличный методом

Промежуточные припуски на механическую обработку выбираем по

[8, с.255]. Результаты расчета сводим в табл. 5.1.

Таблица 5.1.

Операционные размеры.

№ опер.

№ обрабаты-ваемой

поверхности

Размер по плану

обработки

Припуск на сторону,

мм

Допуск на операцион. размер, мм

Операцион-ный размер,

мм

010

110

710

А10

Д10

Д1 10

3,7

3,8

-

-

0,2

0,16

0,16

662±0,1

10,82±0,08

10,82±0,08

020

220-1

420-1

520-1

320-1

220-2

320-2

420-2

520-2

Т20-1

Ж20-1

В20-1

Р20-1

У20

С20

П20

О20

Т20-2

Р20-2

Ж20-2

В20-2

2,1

1,9

2,0

-

-

-

-

-

0,8

0,8

0,8

0,8

0,52

0,27

0,22

0,4

0,54

0,42

0,35

0,34

0,37

0,3

0,22

0,18

538,1±0,26

58,5±0,135

36,8±0,11

393,4±0,2

643±0,27

503±0,21

166,2±0,175

143,2±0,17

537,3±0,185

392,6±0,15

57,7±0,11

36±0,09

040

140-А

3440

740-В

640-1

1940

1940

640-2

3540

А40-А

Q40

А40-Б

Э40-1

Ш40

Щ40

Э40-2

Q1 40

1,0

-

1,0

2,0

-

-

0,8

-

0,37

0,1

0,3

0,3

0,2

0,2

0,2

0,1

661±0,185

37,61±0,05

660±0,15

648,4±0,15

550±0,1

525±0,1

647,6±0,1

43,15±0,05

100

34100

35100

Q100

Q1 100

0,2

0,2

0,08

0,08

37,81±0,04

43,35±0,04

110

4110

3110

Ж110

Р110

0,3

0,3

0,1

0,15

57,4±0,05

392,2±0,075

120

6120

Э120

0,3

0,2

647,2±0,1

150

34150

35150

Q150

Q1 150

0,1

0,1

0,05

0,05

37,91±0,025

43,45±0,025

160

2160

3160

4160

Т 160

Р160

Ж 160

0,3

0,1

0,1

0,15

0,08

0,05

536±0,075

392±0,04

57,2±0,025

180

6180

Э180

0,1

0,12

647±0,06

6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОПЕРАЦИЙ,

НОРМИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА

6.1 Расчет режимов резания

6.1.1 Расчет режимов резания аналитическим методом

6.1.1.1 Исходные данные

На внутришлифовальном станке СШ-37 (операция 190) проводится окончательное шлифование отверстия под конус Морзе 5, Dmax =44,399(+0,025 )мм.

Припуск под шлифование Z=0,132мм, материал заготовки 12ХН3А, твердость 59…63 HRCэ , шероховатость после обработки Rа =0,63мкм.

Шлифовальный круг: ПВ 32х63х13 25А16С2К8 ГОСТ 2447-83.

6.1.1.2 Глубина резания, мм

Принимаем глубину резания t=0,0025мм [9, с. 186]

6.1.1.3 Подача

Продольная подача в долях от ширины круга:

Sпр =0,25…0,4 [9, с.187]

Принимаем Sпр =0,3.

Поперечная подача – Sпоп = t = 0,0025мм/дв.х.

6.1.1.4 Период стойкости круга, мин

Принимаем Т=10 мин.


6.1.1.5 Допускаемая скорость вращения обрабатываемой детали, м/мин

, м/мин (6.1.)

где, Dотв – диаметр отверстия, мм;

t – глубина резания, мм;

S – продольная подача в долях от ширины круга;

C – коэффициент учитывающий условия обработки;

r, m, x, y – показатели степени;

Т – период стойкости круга.

С=0,05, r=0,5, m=0,6, x=0,9, y=0,9 [9, с. 182]

=54,3 м/мин

6.1.1.6 Частота вращения детали, мин-1

nд =, мин-1 (6.2.)

nд ==389 мин-1

Принимаем n=390 мин-1 т.к. на внутришлифовальном станке СШ-37

бесступенчатое регулирование частоты вращения детали в пределах

50…1000мин-1 .

6.1.1.7Частота вращения круга, мин-1

Определяем частоту вращение шлифовального круга при принятой скорости Vкр =30…35 м/с.

nкр =, мин-1 (6.3.)

где, Dк – диаметр круга, мм;

nкр ==17914…20990 мин-1

По паспорту станка принимаем n=20000 мин-1 .

6.1.1.8 Скорость вращения круга, м/мин

, м/мин (6.4.)

м/мин

6.1.1.9 Эффективная мощность при шлифовании, кВт

NэN . Vд r . tx . Sy . Dотв g . K1 . K2 , кВт (6.5.)

где, СN – постоянная;

r, x, y, g – показатели степени;

K1 – поправочный коэффициент на твердость круга;

K2 – поправочный коэффициент на обрабатываемый материал;


СN =0,3; r=0,35; x=0,4; y=0,4; g=0,3; [ 9, с. 184]

K1 =1,16; K2 =1,1 [ 9, с. 189]

Nэ =0,3 . 54,30,35 . 0,00250,4 . (0,3 . 63)0,4 . 44,3990,3 . 1,16 . 1,1=1,43 кВт

Nэ =1,43 кВт< Nшп = Nн . h=6,2 . 0,8=4,96 кВт

6.1.1.10 Основное время, мин

, мин (6.6.)

где, L – длина продольного хода стола, мм;

L = l – 0,3 . Вк , мм (6.7.)

где, l - длина шлифования, мм;

Bк – ширина круга, мм;

L= 120-0,3. 63=101,1мм;

z – припуск под шлифование, мм;

t – глубина шлифования, мм;

K – поправочный коэффициент, К=1,5 [ 9, с. 212]

=0,7 мин.

6.1.2 Расчет режимов резания табличным методом

Выбор режимов резания табличным методом проводим по [10], [11], [12],[13].

Исходными данными являются:

- снимаемый припуск;

- обрабатываемый материал;

- схема и условия обработки;

- паспортные данные станка.

Коррекционные формулы для режимов резания определяемых табличным методом приведены ниже.

Скорость резания:

V=Vт . Кv , м/мин (6.8.)

где, Vт – табличная скорость резания, м/мин;

Кv – поправочный коэффициент на скорость резания.

Частота вращения:

, мин-1 (6.9.)

где, D – обрабатываемый диаметр.

Фактическая скорость резания:

, м/мин (6.10.)

Длина рабочего хода:

Lрх = Lрез + y, мм (6.11.)

где, Lрез – длина резания, мм;

y – длина подвода врезания и перебега инструмента, мм.

Основное время.

На операциях шлифования:


, мин (6.12.)

где, h – снимаемый припуск, мм;

t – глубина резания, мм;

К – поправочный коэффициент на шлифование;

Sм – минутная подача, мм/мин:

Sм =S . n , мм/мин (6.13.)

На операциях фрезерования

, мин (6.14.)

где, Sм – минутная подача, мм/мин:

Sм =Sz . n . z, мм/мин (6.15.)

где, Sz – подача на один зуб фрезы, мм/зуб;

z – количество зубьев фрезы.

На остальных операциях:

, мин (6.16.)

Режимы резания на операцию 170 Суперфинишную [18]:

Окружная скорость детали, в м/мин:

1 переход –15;

2 переход – 62,8;

3 переход – 125,6.

Частота осциллирования на всех переходах – 500 дв. ход./мин.

Величена хода осциллирования – 6мм.

Давление бруска , в МПа:

1 переход –0,5;

2 переход – 0,14;

3 переход – 0,1.

Основное время, мин:

1 переход –1,0;

2 переход –0,5;

3 переход – 0,5.

Расчеты сводим в табл. 6.1., 6.2., 6.3.


операции

№ инструмента в револьверной

головке и его название

tmax ,

мм

S,

мм/об

Vт ,

м/мин

Кv

V,

м/мин

nр ,

мин-1

nпр ,

мин-1

Vд ,

м/мин

y,

мин

Lрх ,

мм

То ,

мин

о ,

мин

020

1-Проходной

2-Контурный

3-Для обработки резьбовых канавок

4-Для обработки угловых канавок

5-Канавочный

4

0,8

3

3

3

0,5

0,2

0,06

0,06

0,1

95

130

250

250

250

1,1

1,5

0,3

0,3

0,3

105

195

75

75

75

334

690

318

318

256

315

630

256

256

256

99,2

178

60,3

60,3

72,3

10

8

12

7

12

657

655

40

12

27

4,2

5,2

2,6

0,8

1,1

13,9

040

Установ 1

1-Проходной

2-Расточной

0,8

2

0,2

0,2

130

130

1,75

1,26

227,5

168,8

1207

1344

1000

1000

188,4

125,6

7

7

24

18

0,12

0,04

Установ 2

1-Проходной

2-Контурный

3-Расточной

4-Расточной

5- Для обработки угловых канавок

6- Канавочный

2,77

0,8

3

0,21

3

3

0,3

0,2

0,3

0,2

0,06

0,08

95

130

120

130

250

250

1,1

1,5

1,0

1,26

0,3

0,3

105

195

120

168,8

75

75

304

565

955

1344

318

256

256

500

800

1250

256

256

72,3

172,7

100,5

157

60,3

72,3

10

8

10

7

7

6

98

85

230

133

10

11

1,28

0,85

0,96

0,5

0,65

0,54

4,94

070

1-Проходной

2-Резьбовой на М56

на М68

на М72

1,34

-

-

-

0,4

1,5

2

2

100

122

113

113

1,6

0,8

0,8

0,8

160

97,6

90,4

90,4

749,3

555

412

412

630

500

400

400

134,5

87,9

87,9

87,9

18

3

3

3

90

147

235

235

0,29

0,2

0,3

0,3

1,09

Таблица 6.1. Режимы резания на токарные операции


№ опе-

рации

№ пер.

tmax ,

мм

S,мм/

об

Sz ,мм/

зуб

Vт ,м/мин

Кv

V, м/

мин

nр ,

мин-1

nпр ,

мин-1

Sм ,мм/

мин

Vд ,м/мин

y,

мин

Lрх ,

мм

То ,

мин

о ,

мин

010

1

2

3,8

5/2

-

0,05

0,1

-

260

40

0,64

0,98

165,8

39

422

1242

400

900

-

320

157

28,3

25

4

114

17

0,36

0,38

0,74

030

-

38/2

0,2

-

80

-

80

670

630

-

75,3

20

680

5,4

5,4

050

1

2

3

0,5

3,5

3,5

-

-

-

0,1

0,05

0,05

40

69

69

1,14

0,64

0,64

45,6

44,4

44,4

1037

1414

1414

1000

1250

1250

200

125

125

44

39,2

39,2

10

2

2

91

30

20

3,3

0,24

0,16

3,7

080

1

2

3

9,5/2

0,3

-

0,12

0,35

1,25

-

-

-

28

18

10

1,1

0,59

-

30,8

10,6

10

967

338

315

800

315

315

-

-

-

25,6

9,9

10

10

6

2,2

32

28

24,2*2

2,33

1,75

0,86

4,94

Таблица 6.2. Режимы резания


Таблица 6.3.

Режимы резания на операции шлифования

операции

№ пере-хода

t,

мм

tторц ,

мм

Sпрод ,

мм/

об

Sпрод ,

мм/

мин

Sпоп ,

мм/

ход

Sпрод.тор ,

мм/

об

Vд ,

м/мин

Vкруга,

м/

мин

nд ,

мин-1

Lрх ,

мм

То ,

мин

о ,

мин

100

-

0,3

-

0,025

6,25

-

-

31,4

250

4

0,8

0,8

110

1

2

3

4

0,134

0,118

0,118

0,15

-

0,4

0,4

-

20

20

20

-

1900

1900

1900

-

0,018

0,018

0,018

0,005

-

0,005

0,005

-

18,5

20,9

22,4

39,7

35

95

81

85

60

0,41

0,38+1,01

0,26+1,01

0,41

3,48

120

-

0,13

-

0,003*

0,435*

-

40

35

145

0,38

0,38

130

-

0,088

-

6

3150

0,005

-

35

35

270

78,5

0,66

0,66

150

-

0,2

-

0,015

3,75

-

-

31,4

250

4

1,07

1,07

160

1

2

3

0,066

0,058

0,058

0,3

0,2

0,2

40

40

40

2850

2850

2850

0,01

0,01

0,01

0,003

0,003

0,003

36,9

41,8

44,7

35

190

81

85

60

0,24+0,68

0,22+0,46

0,16+0,46

2,22

180

-

0,058

-

0,002*

0,35*

-

-

50

35

175

0,22

0,22

Примечание: * - врезное шлифование


6.2 Нормирование технологических операций

Нормирование производят на основании рассчитанного основного (машинного) времени на данной операции.

В серийном производстве определяют норму штучно-калькуляционного времени:

, мин (6.17.)

где, Тп.з – подготовительно-заключительное время на наладку, установку и настройку приспособлений, получение инструмента.

n – количество деталей в запускаемой партии, принимаем n=250 шт.

Тшт – норма штучного времени:

Тштовобот , мин (6.18.)

где, То – основное время на операцию;

Тв – вспомогательное время:

Тв =(Тустз.оупризм ), мин (6.19.)

где, Туст – время на установку и снятие заготовки;

Тз.о – время на закрепление и открепление заготовки;

Тупр – время на приемы управления;

Тизм – время на измерение детали;

Тоб – время на обслуживание (учитывается на шлифовальных

операциях):


Тобтех орг , мин (6.20.)

где, Ттех – время на техническое обслуживание;

Торг – время на организационное обслуживание рабочего места;

Тот – время на отдых, выбирается в процентах от оперативного

времени Топ :

Топов , мин (6.21)

Расчет технических норм времени по операциям сводим в табл. 6.4.


Таблица 6.4.

операции

Название

То

Тв

Топ

Тоб

Тот

Тшт

Тп.з

n

Тш-к

Туст

зо

Тупр

Тизм

Ттех

Торг

010

Фрезерно-центровальная

0,74

1,0

0,32

0,3

2,36

-

-

0,12

2,48

18

250

2,55

020

Токарная

13,9

1,0

0,35

0,5

15,75

-

-

1,58

17,33

20

17,41

030

Сверлильная

5,4

1,4

0,9

0,5

8,2

-

-

0,3

8,5

14

8,56

040

Токарная

4,94

2,8

0,4

0,7

8,84

-

-

0,88

9,72

23

9,81

050

Фрезерная

3,7

1,1

0,35

0,5

5,35

-

-

0,64

6,05

25

6,15

070

Токарная

1,09

1,3

0,3

0,4

3,09

-

-

0,31

3,4

16

3,46

080

Многоцелевая

4,94

1,1

0,8

0,4

7,24

-

-

1,1

8,34

20

8,42

100

Шлифовальная

0,8

0,37

0,09

0,93

2,19

1,3

0,04

0,11

3,64

14

3,7

110

Шлифовальная

3,48

0,42

0,2

0,55

4,65

2

0,08

0,2

6,94

8

6,97

120

Торцекругло-шлифовальная

0,38

0,4

0,17

0,3

1,25

3,1

0,02

0,06

4,43

17

4,5

130

Внутришли-фовальная

0,66

0,45

0,15

0,5

1,76

1,2

0,03

0,09

3,08

17

3,15

150

Шлифовальная

1,07

0,37

0,09

1,1

2,63

1,3

0,04

0,13

4,1

14

4,16

160

Шлифовальная

2,22

0,41

0,2

0,5

3,34

2

0,06

0,17

5,57

14

5,63

170

Суперфинишная

2,0

0,42

0,12

0,5

3,04

-

-

0,3

3,34

10

3,44

180

Торцекругло-шлифовальная

0,22

0,4

0,17

0,35

1,14

3,5

0,02

0,06

4,72

17

4,79

190

Внутришли-фовальная

0,7

0,45

0,15

0,6

1,9

1,2

0,03

0,1

2,15

17

2,19

Сводная таблица технических норм времени по операциям


6.3 Оформление технологической документации

Заключительным этапом разработки технологического процесса является оформление документации, заполнение маршрутных и операционных карт, карт эскизов по [19].

Маршрутная карта является основным и обязательным документом для любого технологического процесса и заполняется по ГОСТ 3.1118 - 82, на бланке формы 1.

Операционная карта заполняется по ГОСТ 3. 1418 - 82, форма 3. В ней указывается содержание переходов, режимы резания, применяемые приспособления и инструмент.

Карта эскизов заполняется на каждую отдельную операцию и прикладывается к соответствующей операционной карте.

7. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ОПЕРАЦИЙ НА БАЗЕ НАУЧНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

7.1 Анализ ситуации

Типовые операции шлифования детали “Шпиндель” содержат ряд недостатков, т.к. не учитывает некоторых особенностей обработки данной конкретной детали, а также последние достижения науки и практики машиностроения. С целью повышения эффективности шлифовальных операций ТП обработки “Шпинделя” проведем обзор различных способов достижения этого с решением следующих задач:

- усовершенствование метода обработки;

- усовершенствование режущего инструмента.

На базе решения этих задач спроектируем усовершенствованную шлифовальную операцию.

7.2 Совершенствование метода обработки

Одним из недостатков шлифовальной операции является низкая стойкость круга против засаливания, большой расход абразива на правку и высокая стоимость правящего инструмента, что в целом является причиной увеличения себестоимости операции шлифования.

Износ абразивных кругов приводит к снижению качества шлифованной поверхности и точности обработки, в виду чего необходима периодическая правка. При обычном абразивном шлифовании затраты времени и расход абразива, связанные с правкой круга, доходят до 60 - 70 % всех затрат на операцию обработки, а в некоторых случаях до 90 - 95 %.

Таким образом повышение стойкости абразивного круга – эффективный фактор повышения производительности труда и снижения себестоимости операции шлифования.

Для устранения этого недостатка воспользуемся каким – либо физическим эффектом или явлением, которое предотвратило бы процесс засаливания круга.

Нам представляется интересным явление наложения переменного магнитного поля на процесс шлифования.

Проведенные испытания [27] показали, что при наложении переменного магнитного поля имеет место повышение стойкости абразивных кругов в 2-3 раза, что объясняется разупрочнением шлифуемого материала в переменном магнитном поле. Разупрочнение сталей при динамическом воздействии на них переменным магнитным полем обусловлено подвижностью дислокаций. При указанном способе шлифования имеет место комбинированное механическое, магнитное, электропластическое, тепловое и вибрационное воздействие на обрабатываемый материал.

Сущность электроластического воздействия [28] состоит в повышении подвижности дислокаций под действием электронов проводимости и обусловлено индуцируемыми в заготовке вихревыми токами, плотность которых [29]

, (7.1)

где, а=5300- глубина скин - слоя;

r - удельная проницаемость;

m - магнитная проницаемость;

f - частота;

b - ширина образца;

H - напряженность магнитного поля.

При работе в переменных магнитных полях насыщения (H = 360 кА/м) плотность тока на поверхности образца достигнет оптимальной, с точки зрения теории электропластического эффекта [30], величины 104 – 105 кА/м, что может служить объяснением повышения эффективности шлифования в переменном магнитном поле с повышением его напряженности.

Согласно теории дислокаций физики твердость тела механизмом деформации служит то или иное перемещение разного рода дислокаций, обладающих электрическим зарядом и взаимодействующих между собой, а также с включениями и примесными атомами, которые тоже могут иметь определенный заряд. Форменные стадии эволюции дислокационного ансамбля в процессе пластической деформации и разрушение непосредственно связаны с зарождением новых дислокаций, их движением, взаимодействием на препятствиях – стопорах. В области низких скоростей движения дислокаций напряжение пластического течения определяется взаимодействием их с препятствиями (включения, примесные атомы и др.), а в области более высоких скоростей – взаимодействием движущихся дислокаций с кристаллической решеткой.

Исследования показали, что наложение перемещенного магнитного поля при шлифовании приводит к снижению шероховатости на 30-90%. Указанное снижение шероховатости поверхности при шлифовании в переменном магнитном поле может быть объяснено разупрочнением шлифуемого материала, в результате чего пластическая деформация и стружкообразование могут происходить при меньших действующих нагрузках, а также сложным движением резания зерен абразивного круга в следствии сложения продольного движения подачи с колебательным движением.

Еще одним из недостатков процесса шлифования является высокая температура в зоне шлифования. Тепловые явления при шлифовании ухудшают физико-химическое состояние поверхностного слоя, что понижает работоспособность деталей. Охлаждение детали в целом не понижает существенно температуру в зоне контакта с абразивным кругом, поэтому структурные превращения все же происходят.

Концентрация тела в зоне обработки зависит от интенсивности теплообразования и от интенсивности теплоотвода.

Для уменьшения интенсивности теплообразования необходимо уменьшить скорость резания и силы резания, а это не приемлемо, так как связано с потерей производительности и увеличение шероховатости обработанной поверхности.

Интенсивность теплоотвода определяется способностью СОЖ отводить тепло из зоны резания. Теплоотводящая способность СОЖ будет зависеть от теплопроводности и теплоемкости СОЖ, скорости и давления подач СОЖ в зону контакта, расхода и температуры СОЖ.

Итак, для решения этой проблемы предлагаем использовать смазочно-охлаждающее технологическое средство (СОТС). В качестве СОТС - водяной пар [31]. В этом процессе повышенная температура не есть «абсолютное зло» и может являться от части положительным фактором, способствуя более быстрой диффузии и более быстрому установлению адсорбционного равновесия в граничном смазочном слое.

Струя пара, подводимого от парогенератора к зоне резания, представляет собой турбулентный поток двухфазной смеси: пара и взвешенных капель конденсата. Охлаждающий эффект СОТС не сводится к явлению чисто конвективного теплопереноса, а включает в себя опосредованное охлаждение, обусловленное смазочным эффектом.

Известно, что смазочное действие СОТС происходит главным образом путем проникновения смазочного материала на границу раздела стружка-инструмент через динамическую сеть межповерхностных капилляров. При рассмотрении единичного капилляра, представляющего собой канал, существующий на границе обрабатываемого и инструментального материалов, при подаче СОТС в парообразном состоянии исключается ступень жидкофазного заполнения капилляра, а проникновение осуществляется за одну стадию – стадию парового заполнения капилляра.

Для реализации смазочного действия СОТС в условиях резания, необходимо. Чтобы время протекания стадий процесса не превышало время существования капилляра, которое лимитируется скоростью схода стружки.

Таким образом, при сравнении полученных результатов [31] в случае паровой смазки по сравнению с жидкостью того же химического состава обеспечивается резерв времени для формирования смазочных адсорбционных пленок на стенках капилляра.

Было обнаружено, так же, что при охлаждении поливом, на кривой тепла охлаждения наблюдаются участки, на которых температура образца остается практически постоянной. Это свидетельствует о том, что паровая оболочка, которая обволакивает зону охлаждения, затрудняя попадание в нее новой порции жидкости при охлаждении паром такого явления не наблюдается, и температура образца снижается более равномерно. График зависимости износа инструмента от способа охлаждения приведен на рис. 7.1. Таким образом, эффективность парообразных СОТС объясняется повышением их смазочного действия вследствие усиления проникающей способности и исключения стадии жидкофазного проникновения. Парообразные СОТС по сравнению с жидкими обеспечивают более равномерное охлаждение, что благоприятно влияет на процесс шлифования и на процесс резания в целом. Применение СОТС в парообразном состоянии позволяет так же повысить стойкость инструмента.

Зависимость износа D от времени t

Рисунок 7.1.


7.3 Совершенствование режущего инструмента

Для повышения стойкости абразивного круга, улучшения качества обработанной поверхности и в целом повышения производительности труда и снижения себестоимости операции шлифования применим импрегнированный шлифовальный круг (пропитанный). Состав для импрегнирования шлифовального круга на керамической связке включает в себя поверхностно-активные вещества, химически активные вещества и растворитель [32]. В качестве химически активного вещества он содержит роданид закиси железа, в качестве поверхностно-активного вещества – полигмеколиевый эфир стеариновой кислоты (стеарокс – 6) и продукт взаимодействия 20м оксиэтилена и смесь жирных кислот (препарат ОС-20), а в качестве растворителя – воду при следующем соотношении компонентов, масс. %:

Роданид закиси железа 3-5

Полигмеколиевый эфир стеариновой кислоты (стеарокс - 6) 0,1-0,2

Продукт взаимодействия 20м оксиэтилена и смесь

жирных кислот (препарат ОС-20) 0,05-0,1

Вода остальное

В качестве совершенствования технологии обработки импрегнированными кругами предлагается способ контактно-эрозионного избирательного шлифования (КЭИШ). При этом способе одновременно с механической обработкой происходит внедрение в поверхностный слой заготовки частиц инородного материала, что позволяет получить обработанные поверхности с требуемыми эксплуатационными характеристиками [33].

Способ КЭИШ основан на использовании ряда научных положений и технических решений микрорезания в электромагнитном режиме; избирательного переноса в области контакта поверхностей деталей; внезонного способа охлаждения и очистки шлифовального круга.

При КЭИШ в отличии от шлифования стандартными и импрегнированными кругами, теплота выделяется в зоне шлифования избирательно и именно в тех местах, где дефектность (или плотность дислокаций) выше, чем в среднем по объему. В результате этого образуются микроучастки с высокой температурой (в тысячи раз большей, чем на соседних микроучастках), на которых крупные карбиды замещаются мелкими и притом занимающими определенное место, кроме того мелкие карбиды соединяются с металлической решеткой по правилам последовательности когерентной связи, которая не разрушает, а напротив упрочняет ее, так как карбиды «вплетаются» в решетку.

Таким образом, при КЭИШ обработанная поверхность получает одновременную оболочку с особыми свойствами. При этом поверхностный слой является упрочняющим каркасом, препятствующим появлению микротрещин.

При КЭИШ используют следующие импрегнированные круги: круг, пропитанный органическими и неорганическими импрегнаторами; круг с напыленными частицами металла; круг с импрегнатором, нанесенным на периферию в процессе обработки; круг с импрегнатором, внесенный в процессе изготовления круга.

КЭИШ может быть осуществлен в трех режимах: обычном и в двух режимах с подводом напряжения (анод – заготовка, катод – напыленный слой имрегнатора (меди) на шлифовальном круге и наоборот).

В последнем режиме частицы металла (меди) переносятся на обрабатываемую поверхность как в результате механического и теплового воздействия в зоне резания, так и благодаря однонаправленности поверхностных потенциалов обрабатываемого и напыленного материалов и внешней цепи. Поверхности, обработанные в этом режиме менее склонны к образованию неровностей в процессе контактирования тел под нагрузкой.

Зависимости шероховатости Ra обработанной поверхности (а) и составляющих Ру (б) и Рz (в) силы резания от продолжительности шлифования t стандартным кругом 24А25СМ112К5 (кривые 1), кругом, импрегнированным кристаллической серой (кривые 2), кругом, импрегнированным частицами меди (заготовка – анод, напыленный слой – катод) (кривые 3), и то же (заготовка – катод, напыленный слой – анод)(кривые 4) представлены на рис. 7.2. Два первых способа – обычное шлифование ; два последних – КЭИШ.

Исследования [8] показали, что использование КЭИШ позволяет повысить эффективность шлифования в 2-4 раза, стойкость круга до 4,5 раз, снизить шероховатость обработанной поверхности, улучшить качество поверхностного слоя обработанных деталей, уменьшить концентрацию пыли и газов в зоне обслуживания в несколько раз.

Рисунок 7.2

Температурное поле детали при резании быстро стремится к состоянию теплового насыщения; процесс устанавливается, и температура поверхности не меняется. Температурное поле детали в этом случае принято называть квазистационарным. Такое состояние наступает хотя и быстро, но не мгновенно. В начальный период температура повышается на участке АВ (рис.7.3)(период насыщения), а затем становится постоянной (при этом не учитываются колебания, вызываемые периодическим нарушением контакта).

Осциллограмма изменения температуры

поверхности при шлифовании сплошным кругом

Рис. 7.3

Время теплового насыщения примерно равно 0,012-0,016 сек. Если продолжительность шлифования меньше времени теплового насыщения, то температура поверхности не достигает максимального значения, при котором образуется прижоги и ухудшаются свойства обработанной поверхности.

Для устранения этого недостатка сделаем процесс шлифования прерывистым. Реализовать данное предложение можно, сделав рабочую поверхность круга прерывистой, выполнив на ней пазы.

При этом встает вопрос о форме пазов, их количеств и размерах. Если выполнить пазы параллельными образующей круга, то круг будет работать с ударами. Возникает новое противоречие: рабочая поверхность круга должна быть прерывистой, чтобы избежать прижогов, и поверхность круга должна быть непрерывной, чтобы избежать ударов. Для этого разделим объект на части, выполняющие разные функции. Пусть круг в целом, выполняя шлифование, осуществляет постоянный контакт с заготовкой, а его рабочая поверхность в каждом сечении обеспечивает прерывистость шлифования. Чтобы поверхность круга в целом была при этом непрерывной, пазы выполняем наклонными (рис. 7.4.). Когда в одном сечении в контакте с заготовкой находится режущий выступ, в другом сечении в это время над шлифуемой поверхностью находится паз. В результате круг будет работать без ударов.

Таким образом, при прерывистом шлифовании каждая точка поверхности шлифуется несколькими режущими выступами. Температура поверхности в промежутках между резанием не успевает понизиться до исходной, а уменьшается лишь на 20-25%. Шлифование последующими режущими выступами круга существенно не повышает температуру в зоне резания, так как таблица снимаемого слоя уменьшается, снижая интенсивность теплового источника.

Были проведены также опыты по производительности прерывистого шлифования [34]. В результате этих исследований установлено, что при одном и том же показании нониуса станка истинный объем прерывистым кругом даже несколько больше, чем сплошным кругом. Объясняется это тем, что при шлифовании сплошным кругом отжим шпинделя получается больший, чем при шлифовании прерывистым кругом. Известно также, что при шлифовании в полезной работе участвуют далеко на все режущие зеркала, поэтому сохранение производительности при прерывистом шлифовании можно объяснить более равномерным распределением полезной нагрузки на оставшиеся зерна круга. Кроме того, уменьшается засаливаемость прерывистого круга и количество его правок. Прерывистое шлифование позволяет использовать форсированные режимы работы.

Рис. 7.4

Однако встает еще один вопрос о том, каким должно быть количество выступов. Из анализа проведенных опытов [34] следует, что шлифование сплошным кругом на всех режимах вызывает структурные превращения на глубину 140-170 мкм. Шлифование кругами с двумя и четырьмя вырезами не особенно улучшают качество поверхности. Обработка же кругами с двадцатью и с двадцать пятью вырезами существенно повышают качество поверхности (рис. 7.5.).

Зависимость степени отпуска N (сплошные линии) и глубины проникновения измененной структуры h (штриховые линии) от количества вырезов на круге

Рисунок 7.5

Оптимизируем характеристики круга. Шлифовальный круг содержит абразивный материал и связку.

С целью повышения производительности, снижения температуры шлифования и шероховатости обработанной поверхности предлагается абразивный инструмент с пористой структурой выполнить в виде соединенных керамической связкой полых сферических частиц абразивного материала и их осколков (рис. 7.6).


Рисунок 7.6

В процессе обработки полые сферические частицы 1 скалываются и в результате образуются дополнительные режущие грани 3, улучшающие режущую способность инструмента, а осколки абразивного материала 2 тем самым полируют обрабатываемую поверхность, что приводит к снижению шероховатости обработанной поверхности. Абразивный инструмент также содержит керамическую связку 4 и поры 5, а также выше указанные компоненты в следующем соотношении, об. %:

Полые сферические частицы абразивного материала 30-40

Осколки полых сферических частиц абразивного материала 15-35

Керамическая связка 7-13

Поры остальное

Характеристика шлифовального инструмента в виде условных знаков и символов предоставляет пользователю информацию о данном инструменте и его на эксплуатацию с максимальным эффектом. В зависимости от разновидности инструмента его характеристика включает в себя марку абразива, зернистость, содержание основной фракции, твердость и другие параметры. Отсутствие полной информации хотя бы об одном из параметров характеристики приводит к снижению производительности и качества шлифования, к повышенному износу инструмента, а так же способствует появлению прижогов и других негативных явлений. Поэтому целесообразно, чтобы характеристика содержала более полные сведения о свойствах, эксплутационных возможностях и области применения инструмента.

С этой точки зрения, существующая характеристика не вполне достаточна. В особенности это касается инструментов, изготовляемых из зерен, форму которых контролируют (сферокорунд, формокорунд), или из зерен, отсортированных по форме. Для таких инструментов (как, впрочем, и для обычных) важно знать форму зерен, которая оказывает непосредственное влияние на прочность, режущую способность и стойкость как самих зерен, так и инструмента в целом, а так же на качество обрабатываемой поверхности.

В исследованиях [36] приведены математические зависимости, отражающие взаимосвязь формы зерен (учитываемой коэффициентом КФ ) и усилия Р разрушения единичного зерна для абразивов разных марок и различной зернистости производства России и Германии (табл. 7.1.).

Выявленные зависимости представляют собой гиперболические функции. Форму зерна фиксировали коэффициентом Кф , равным отношению диаметров описанной и вписанной окружностей проекции свободного зерна на плоскость перед его испытанием на прочность. В соответствии с этим определением Кф > 1 или Кф = 1 (идеальный случай). Чем больше коэффициент Кф отличается от единицы, тем более вытянутую (пластическую) форму имеет зерно. И наоборот.

Таблица 7.1.

Наименование абразива

Марка абразива и зернистость

Формула для расчета усилия разрушения зерна,Н

Хромистый электрокорунд

93А125

Р=4,13+12,18/Кф

Нормальный электрокорунд

NK125

Р=8,61+4,62/Кф

Карбид кремния

черный

SKS125

Р=11,44+4,95/Кф

Белый

электрокорунд

EK100

24A16

Р=6,48+4,59/Кф

Хромтитанистый электрокорунд

95A63

Р=0,65+0,25/Кф

Хромистый электрокорунд

RK63

Р=0,73+0,08/Кф


Анализ представленных в табл. 7.1. зависимостей показывает, что с уменьшением Кф (т.е. с приближением формы зерна к изометрической конфигурации) прочность зерен возрастает. Так, например. Прочность зерен хромистого электрокорунда 93А125 (при уменьшении Кф от средних значений 1,7 – 2,1 до 1,3) достигает прочности карбида кремния той же зернистости (в нормальном состоянии прочность этого электрокорунда в 2,2 раза меньше, чем у карбида кремния) это означает, что целенаправленно подбирая форму зерен, можно достаточно действенно корректировать их прочность, а получаемый при этом эффект может быть адекватен замене марки абразива.

Для исследования влияния формы зерен на работоспособность реальных шлифовальных кругов была изготовлена опытная партия кругов с разными характеристиками, отличающихся от стандартных кругов только наличием зерен, предварительно отсортированных по форме вибрационным способом рассева на фракции. Опытные круги были изготовлены по типовому ТП, чтобы исключить влияние на качество кругов каких-либо технологических особенностей, параллельно изготовляли круги из неотсортированных зерен, характеризуемых коэффициентом Кф.и. исходной формы.

При сравнительных испытаниях [36] контролировали качество обработки и стойкость кругов. Результат испытаний (табл. 7.2.) подтвердили, что форма зерен значительно влияет на эксплуатационные свойства не только специальных, но, видимо, и обычных шлифовальных кругов. Это подтверждается также результатами анализа распределения зерен по форме для абразивов различных марок и зернистости (табл. 7.3.). Как видно, каждый абразив имеет свое распределение зерен по форме. Даже абразив оной марки, изготовленный разными заводами, может отличаться распределением зерен по форме, а значит, и своими физико-механическими и режущими свойствами. Кроме того, характер такого распределения зависит от зернистости абразива.

Таблица 7.2.

Характеристика

типа круга

Результаты измерений

КТ

КR

КD

24A16C1K6

3,9

1,5

1,3

(не круглость)

24A16CM16K5

1,5-2,7

2,0-3,2

1,0

24A16CM18K5

2,0

1,3

2,3

(волнистость)

24A16CM18K5

1,6

1,3

1,4

(волнистость)

Примечание: КТ - коэффициент повышения стойкости круга;

КR – коэффициент снижения шероховатости;

КD - коэффициент уменьшения отклонения формы детали

Таблица 7.3.

Зернистость

Марка

абразива

Распределение (%)зерен в абразиве по КФ

от 1,0

до 1,4

св. 1,4 до1,8

св. 1,8 до2,2

св. 2,2 до 2,6

св. 2,6 до3,0

св. 3,0

160

ЭС

100

-

-

-

-

-

125

ЭС

93А

13А

NK

SKS

100

14

17

1

5

-

54

52

32

17

-

26

23

38

27

-

4

3

17

26

-

2

3

6

9

-

-

2

6

16

80

13A

NK

EK

SKS

14

-

1

2

49

25

30

20

31

31

37

35

5

25

22

16

1

7

7

10

-

12

3

17

63

RK

95A

8

8

62

22

16

22

6

14

4

18

4

16

40

13A

92A

NK

EK

SKS

8

3

4

5

3

56

44

12

18

17

23

41

12

18

17

5

7

31

17

25

5

3

14

24

17

3

2

18

17

13

Примечание: ЭС – сферокорунд;


13А и 92А – нормальный хромотитанистый электрокорунд;

остальные обозначения см. табл. 7.1

Таким образом, форма зерен существенно влияет на свойства шлифовальных кругов.

Данная характеристика позволяет более точно идентифицировать свойства шлифовального инструмента и эффективнее использовать его.

7.4 Морфологичесский анализ

Сущность данного метода состоит в следующем: в объекте выделяют основные элементы, для каждого элемента выбирают альтернативные вариант, комбинируя их между собой, получают техническое решение.

Таблица 7.4.

Шлифовальный круг

Конструкция

Материал

Связи (связка)

Режущая часть

Круглая

С канавкой

С фаской

С пазами

Электрокорунд

- белый

-хромистый

-титанистый

-сложнолегированный

Карбид кремния

-черный

-зеленый

Керамическая

Бакелитовая

Металлическая

Силикатная

Вулканитовая

Перемножив, количества альтернативных вариантов в каждом столбце таблицы, получим число возможных вариантов шлифовального круга, которое можно получить на основе составленной морфологической таблицы:

(7.1.)

где, ki – количество вариантов в i-том столбце;

N = 4 × 6 × 5= 120

В результате морфологического анализа имеем шлифовальный круг - режущая часть с пазами, изготовленный из сложнолегированного электрокорунда 91А на бакелитовой связке.

7.5 Оисание усовершенствованной операции

В частности на операции 120 Торцекруглошлифовальной предлагается использовать режущий инструмент – шлифовальный круг формы ЗП с наклонными пазами на поверхности, характеристики 91А25СМ27Б5. Шлифовальный круг импрегнируют составом, описанный в п. 7.3.1. Правка осуществляется алмазом в оправе.

Технический эффект от проведенных усовершенствований операции представлен в табл. 7.5.

Таблица 7.5.

Таблица усовершенствований шлифовальной операции

Объект

усовершенствования

Применяемое

техническое

решение

Усовершенствованное техническое решение

Технический эффект

Инструмент

Шлифовальный круг

Импрегнированный шлифовальный круг

Повышена стойкость инструмента, качество обрабатываемой поверхности и общая производительность

Шлифовальный круг со сплошной рабочей поверхностью

Шлифовальный круг с прерывистой рабочей поверхностью (с наклонными пазами)

Предотвращение прижогов на обработанной поверхности

Шлифовальный круг

Шлифовальный круг с пористой структурой из полых сферических частиц и их осколков

Повышение производительности, снижение температуры и шероховатости обработанной поверхности

8. ПАТЕНТНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

8.1 Обоснование необходимости проведения патентных исследований

Одним из путей совершенствования сверлильной операции 030 данного

дипломного проекта является совершенствование режущего инструмента. На данной операции должно применяется перовое сверло со сменной пластиной ГОСТ 2552-82. Усовершенствовать перовое сверло можно путем использования прогрессивных технических решений (ТР), созданных в последнее время. Выявить прогрессивные ТР, которые могут лечь в основу конструкции усовершенствованного сверла можно в результате патентного исследования уровня вида техники “Свёрла”. Использовать усовершенствованный объект можно только в том случае, если он обладает патентной чистотой в странах, где предполагается его использование. Установить, обладает ли усовершенствованный объект патентной чистотой, можно в результате его патентной экспертизы.

Для решения этих задач проведем исследования достигнутого уровня вида техники “Свёрла” и экспертизу патентной чистоты усовершенствованного объекта.

8.2 Описание объекта

Перовое сверло предназначено для чистовой обработки осевого отверстия детали шпиндель.

Перовое сверло (см. рис. 8.1) состоит из: державки 1, сменной пластины 2 и фиксирующего винта 3.


Перовое сверло

Рисунок 8.1

Для закрепления режущей пластины 2 в рабочем положении, ее устанавливают в паз державки 1 и закрепляют с помощью фиксирующего винта 3. Сверло устанавливается на одной оси с заготовкой и ему сообщается поступательное движение вдоль его оси, а заготовке вращательное. В результате режущая кромка 4 снимает с заготовки слой материала в виде стружки, которая сходит по передней поверхности 5. Недостатками сверла является неудовлетворительная стойкость и производительность обработки.

8.3 Исследование уровня вида техники “Свёрла”

8.3.1 Цель исследования

Целью исследования является: повышение стойкости сверла и производительности обработки путем изменения его конструкции.

8.3.2 Регламент поиска № 1

Задачей данного этапа является определение перечня исследуемых технических решений (ИТР), их классификационных индексов, минимальных ретроспективности (глубины) и широты патентного поиска, а также перечня источников информации, обеспечивающих достаточную полноту и достоверность исследования.

8.3.2.1 Определение ИТР

Перовое сверло содержит следующие ТР:

а) Сверло, общая компоновка;

б) режущая пластина;

в) материал режущей пластины;

г) обработка методом сверления;

д) способ изготовления сверла.

Для достижения цели исследования повышение стойкости сверла и производительности обработки, будем исследовать ТР “Сверло, общая компоновка”.

8.3.2.2 Определение рубрики МКИ и индекса УДК

Определяем рубрики международной классификации изобретений (МКИ) ИТР: В 23 В 51/00 – 51/06 Сверла.

Индекс универсальной десятичной классификации (УДК) определяем по Указателю к УДК: 621.9 Обработка резанием

621.9.02 Режущий инструмент

621.951 Обработка сверлением.

8.3.2.3 Установление ретроспективности (глубины поиска)

Предполагая, что прогрессивные ТР были созданы в последние десятилетие, устанавливаем глубину поиска - 10 лет (1993г. - 2003 г.).

8.3.2.4 Выбор стран проверки

Исследования проводим в отношении ведущих стран в области машиностроения: РФ (СССР), Великобритания, Германия, США, Франция и Япония.


8.3.2.5 Определение источников информации

В качестве источников информации принимаем следующую патентную документацию:

- бюллетень изобретений РФ;

- реферативный сборник ВНИИПИ “Изобретения стран мира”,

а так же следующую техническую литературу:

- реферативный журнал ВИНИТИ 14А “Резание металлов. Станки и

инструменты” (14 “Технология машиностроения”);

- журналы “Вестник машиностроения”, “Машиностроитель”, “Станки и

инструменты”, “Изобретатель и рационализатор”;

- книги и работы в области сверлильной обработки, обработки резанием,

режущего инструмента.

Данные п.п. 8.4.1 – 8.4.5 заносим в таблицу 8.1 “Регламент поиска № 1,2”.

8.3.3 Патентный поиск

Задача этапа – обеспечить достаточную полноту и достоверность исследования путём тщательного отбора и анализа патентно-технической информации.

Объект: Сверло.

Вид исследования:

1) исследование достигнутого уровня развития вида техники;

2) экспертиза усовершенствованного объекта на патентную чистоту.


Таблица 8.1

Регламент поиска № 1,2

Предмет поиска

(ИТР)

Индексы МКИ

и УДК

Страны поиска

Глубина поиска,

лет

Источники

информации

1. «Сверло, общая компоновка»

МКИ:

В23В51/00

-

51/06

УДК:

621.9

621.9.02

621.951

РФ

Великобритания

Германия США

Франция

Япония

10

(1993- 2003)

Описания изобретений к авторским свидетельствам СССР и патентам РФ

2. «Сверло, общая компоновка»

В23В51/00

-

51/06

УДК:

621.9

621.9.02

621.951

РФ

20

(1983 - 2003)

Бюллетень

«Открытия и изобретения»

(Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки)

Реф.сб. ВИНИТИ «Изобретения стран мира»

Реф. журнал ВИНИТИ 14А «Резание металлов. Станки и инструменты»

Журналы: «Вестник машиностроения», «СТИН»


8.3.3.1 Отбор документации, имеющей отношение к исследуемому

техническому решению

Просматриваем источники информации в соответствии с регламентом. Отбираем такие документы, по названиям которых можно предположить, что они имеют отношение к ИТР ”Сверло, общая компоновка”. По отобранным документам знакомимся с рефератами, формулами и чертежами изобретений. Сведения о технических решениях, имеющих отношение к ИТР ”Сверло, общая компоновка”, заносим в таблицу 8.2.

8.3.3.2 Анализ сущности отобранных технических решений

Изучаем сущность отобранных ТР по сведениям, содержащимся в таблице 8.2, а также по текстам патентных описаний, статей и т. п. Если ТР решает принципиально другую задачу, чем повышение стойкости инструмента, то документ исключаем из рассмотрения. Если ТР решает ту же задачу (аналог ИТР), документ включаем в перечень для детального анализа, делая отметку об этом в таблице 8.2.


Таблица 8.2.

Патентная документация, отобранная для анализа

Предмет

поиска

(ИТР)

Страна выдачи, вид и номер охранного документа, рубрика МКИ (УДК)

Автор, заявитель, страна, дата приоритета, дата публикации, название

Сущность технического

решения и цель его создания

Подлежит (не подлежит) детальному анализу при исследовании

Уровня

Чистоты

1) Общая

компоновка

РФ (СССР)

А.с. №1804972

В 23 В 51/06

Г.Ф. Халин,

А.В. Рудаков

РФ 30.03.93г

Инструмент для сплошного сверления

Целью изобретения является повышение стойкости инструмента за счет уменьшения вибраций при сверлении.

Инструмент для сплошного сверления, содержит установленный в корпусе 1 сменный резцовый блок 2 с каналами 3 для отвода смазывающе-охлаждающего состава, образующими в блоке две секции, и направляющие элементы 4. Одна из секций резцового блока жестко закреплена в корпусе винтами 5, а другая имеет возможность относительного перемещения.

да

да

2) то же

РФ (СССР)

А.с. №1713761

В 23 В 51/06

Д.К. Маргулис,

С.Б. Ивлев

РФ 23.02.93г Одностороннее сверло для глубокого сверления

Цель изобретения – расширение технологических возможностей инструмента и повышение экономичности обработки.

Сверло состоит из корпуса 1 с выполненной в нем канавкой 2 для отвода стружки, вымываемой СОЖ, которая подводится через внутренний канал 3 в корпусе. Многогранная поворотная режущая пластина 4 помещается в гнезде 5 корпуса 1 и закрепляется зажимным винтом 6. На периферии корпуса установлена неподвижная направляющая 7. Вторая, регулируемая направляющая 8 со сферической головкой неподвижно закреплена на шпильке 9, ввернутой в корпус 1 и зафиксированной стопорящим винтом 10.

да

да

3) -//-

РФ (СССР)

А.с. № 1756742

В 23 В 51/04 B 23 B 51/06

Г.А. Радощекин

Е.Д. Мокроносов

РФ 25.09.93г.

Инструмент для обработки глубоких отверстий

Целью изобретения является повышение стойкости инструмента и качества обработки.

Инструмент для обработки глубоких отверстий, содержит режущую часть 1 и хвостовик 2 с выступом 3 беговой дорожкой 4, на которой установлены с возможностью качения упруго деформируемые цилиндрические втулки 5, размещенные в сепараторе 6.

да

да

4) -//-

РФ (СССР)

А.с. №1748969

В 23 В 51/00

А.Л. Арикян,

С.С. Фотти,

Д.И. Кавлак

РФ 23.07.93г.

Инструмент для обработки отверстий

Целью изобретения является повышение точности изготовления инструмента.

Инструмент для обработки отверстий, содержит размещенную в корпусе сменную инструментальную вставку с закрепленными на ней неперетачиваемыми режущими пластинами, при этом в корпусе выполнено гнездо на его торцовой поверхности, имеющее плоскую, опорную площадку, сопряженную с плоской опорной площадкой инструментальной вставки два выступа с параллельными опорными поверхностями, перпендикулярными упомянутой опорной площадке и расположенными вдоль режущих кромок пластин, и третий выступ с опорной поверхностью, перпендикулярной опорным поверхностям двух упомянутых выступов. Сменная инструментальная вставка представляет собой основание, поверхность которого, расположенная противоположно опорной площадке, выполнена V-образной, и торцовую накладку, сопряженную с V-образной поверхностью, при этом в накладке выполнены гнезда для размещения неперетачиваемых режущих

да

да

пластин, а боковые поверхности накладки сопряжены с параллельными и перпендикулярными поверхностями выступов корпуса. Третий выступ выполнен в виде планки, жестко связанной с корпусом.

5) -//-

РФ (СССР)

А.с. №1816481

В 23 В 51/06

Ю.С. Галустьян,

Г.К. Нестеров

РФ 23.05.93г.Сверло для глубокого сверления

Целью изобретения является повышение стойкости сверла и производительности обработки Сверло для глубокого сверления, содержит - корпус 1 с каналом для отвода смазывающего охлаждающего состава и стружки, снабженный хвостовиком 2 , направляющие шпонки 4, 5и сменные резцы 6,7, установленные на корпусе на разных расстояниях от оси сверла. Сменные резцы, наиболее удаленные от оси сверла, расположены на большем расстоянии от торца хвостовика, чем сменные резцы, менее удаленные от оси сверла.

да

да

6) -//-

РФ

пат.№2090315

В 23 В 51/06

В.А. Седов,

А.К. Матафонов,

А.С. Быков

РФ 20.09.97г.

Сверлильная головка

Цель - повышение производительности и качества обработки деталей.

Сверлильная головка для глубокого сверления, содержит корпус 1с закрепленными на ней направляющими 2, сменную твердосплавную режущую пластину 3 и средство регулирования ее вылета, включающее подвижный от регулировочного винта блок 4с гнездом, в котором установлена режущая пластина 3. Блок установлен с возможностью поворота, а на его наружной поверхности выполнен паз 5, предназначенный для взаимодействия с буртиком 6, выполненным на поверхности регулировочного винта 7. Отвод СОЖ и стружки осуществляется через выполненный в корпусе отводной канал 8.

да

да


Эскизы аналогов

А.с. №1804972

А.с. №1713761

А.с. № 1756742

Рисунок 8.2

А.с. №1748969

Рисунок 8.3


А.с. №1816481

пат.№2090315

Рисунок 8.4

8.3.4 Анализ результатов поиска

Задача этапа – путём сопоставления преимуществ и недостатков ИТР и аналогов установить, какой из аналогов является наиболее прогрессивным.

8.3.4.1 Определение показателей положительного эффекта

Определяем, какие показатели положительного эффекта желательно получить в идеальном усовершенствованном объекте. Группируем показатели и заносим в таблицу 8.3.


8.3.4.2 Сопоставительный анализ преимуществ и недостатков ИТР и аналогов

Определяем, какие показатели положительного эффекта желательно получить в идеальном усовершенствованном объекте. Группируем показатели и заносим в графы 1-3 таблицы 8.3, после чего производим оценку обеспечения каждого показателя положительного эффекта в баллах по группам а) б) – от 0 до 5 баллов, по группам в) и г)– от –2 до 2 баллов. ИТР по каждому показателю выставляем оценку 0. Оценки заносим в табл. 8.3. Суммируем оценки по каждому аналогу. По наибольшей суммарной оценке по каждому аналогу выбираем аналог являющийся наиболее прогрессивным. Таким аналогом является сверло - авторское свидетельство РФ №1816481, авторы Ю.С. Галустьян, Г.К. Нестеров.

Таблица 8.3

Оценка преимуществ и недостатков аналогов

группа

Показатели

положительного

эффекта

ИТР

РФ А.с.

№1804972

РФ А.с.

№1713761

РФ А.с.

№ 1756742

РФ А.с.

№1748969

РФ А.с.

№1816481

РФ пат.

№2090315

А

1

Обеспечивающие достижение цели предполагаемым путем

Повышение стойкости сверла и производительности обработки путем изменения его конструкции.

0

2

3

3

3

4

4

Б

Обеспечивающие достижение цели другими путями

0

-

-

-

-

-

-

В

1

Улучшающие другие полезные свойства объекта

Надежность закрепления режущих элементов.

0

1

1

1

2

1

1

г

1

2

3

Ослабляет вредные

свойства объекта

Упрощение конструкции

Уменьшает вибрации

Повышение точности

0

0

0

-1

2

0

-1

0

1

-2

2

2

-1

0

1

0

1

1

-1

0

2

Суммарный положительный эффект

0

4

4

6

5

7

6


8.3.5 Описание усовершенствованного объекта

Сверло для глубокого сверления предназначено для чистовой обработки осевого отверстия детали шпиндель.

Сверло (см.рис. 8.5) состоит из корпуса 1 с хвостовиком 2 и внутренним каналом 3 для отвода стружки вместе с СОЖ, направляющих шпонок 4 и 5, центрального 6 и периферийного 7 сменных резцов. Центральный резец 6 установлен на 0,5…0,7 мм ближе к торцу хвостовика 2, чем периферийный резец 7. Направляющая шпонка 5 установлена напротив периферийного резца, а направляющая шпонка 4 установлена под центральным углом 90о к направляющей шпонке 5. В осевом направлении шпонки 4 и 5 смещены относительно периферийного резца в сторону хвостовика на мм.

Сверло для глубокого сверления

Рисунок 8.5

Сверло работает следующим образом. При сверлении первым в заготовку врезается периферийный резец 7, образуя в ней кольцевую канавку, а центральный резец 6 подрезает образующийся стержень. При этом силы резания прижимают направляющие шпонки 4 и 5 к стенкам обработанного участка отверстия. Равнодействующая радиальных и тангенциальных составляющих сил резания при таком расположении резцов и направляющих шпонок направлена через поверхность контакта направляющих шпонок с отверстием и опрокидывающего момента не создает. Образующаяся при сверлении стружка удаляется через канал 3.

8.4. Экспертиза на патентную чистоту усовершенствованного объекта

8.4.1 Цель экспертизы

Целью экспертизы на патентную чистоту усовершенствованного объекта сверла является установление возможности его использования.

8.4.2 Регламент поиска № 2

8.4.2.1 Определение ИТР

В исследуемом объекте, усовершенствованном сверле выявляем ИТР:

а) в зависимости от объема выпуска или экспорта;

Сверло является объектом серийного производства. Поэтому для экспертизы на патентную чистоту оставляем все ТР, указанные в п. 8.3.2.1.;

б) в зависимости от сроков известности;

ТР “Материал режущей части”, “Обработка сверлением”, “Режущая пластина” и “Способ изготовления сверл” известны давно. Поскольку срок действия патента, защищающих эти ТР, истек, исключаем их из перечня для исследования.

ТР “Сверло, общая компоновка”, как видно из работы п.8.3, защищено действующим патентом. Оставляем его для исследования патентной чистоты.

8.4.2.2 Выбор стран проверки

Изготавливаться и использоваться сверло будет в РФ, их экспорт в другие страны не предполагается. Поэтому в качестве стран проверки принимаем только РФ.


8.4.2.3 Установление ретроспективности поиска

Глубина поиска при экспертизе патентной чистоты определяется сроком действия патентов в странах проверки. В соответствие с этим устанавливаем глубину поиска 20 лет.

8.4.3 Патентный поиск

Поиск проводим по методике, изложенной в п. 8.3.3. При этом используем полученные ранее результаты. Отбираем ТР, имеющие отношение к ИТР, для детального анализа, делая отметку об этом в табл. 8.2.

8.4.4. Анализ результатов поиска

8.4.4.1. Выявление существенных признаков ИТР и аналогов

Выявляем существенные признаки ИТР “Сверло, общая компоновка”, группируем их и заносим в табл. 8.4. Наличие тех или иных признаков у ИТР отмечаем знаком “+” или “-” соответственно.

Таблица 8.4

Существенные признаки ИТР «Сверло, общая компоновка» и его аналогов

Признаки ТР

ИТР

Аналоги

А.с. №1804972

А.с. №1713761

А.с. № 1756742

А.с. №1748969

Пат.№2090315

Группа признаков а): элементы

1) СМП

2) перетачиваемая пластина

3) направляющие

4) зажимной винт

5) стопорящий винт

6) сепаратор

7) беговая дорожка

8) упруго-деформируемая

втулка

9) накладка

10) вставка

11) сменный резцовый блок

12)поворотный блок

-

+

+

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

+

+

+

-

-

-

-

-

-

+

-

+

-

+

+

+

-

-

-

-

-

-

-

+

-

-

+

-

+

+

+

-

-

-

-

+

-

-

+

-

-

-

-

+

+

+

-

+

-

+

+

-

-

-

-

-

-

-

+

Группа признаков б): форма элементов

1) двухсекционный резцовый блок

3) винт с буртом

-

-

+

-

-

-

-

-

-

-

-

+

1) механическое крепление СМП

2)пластины припаяны

3) сменные резцы, наиболее удаленные от оси сверла, расположены на большем расстоянии от торца хвостовика, чем сменные резцы, менее удаленные от оси сверла

-

+

+

-

+

-

+

-

-

+

-

-

+

-

-

+

-

-

Группа признаков г): соотношение размеров

Группа признаков д): материалы

Группа признаков е): взаимосвязь элементов

1) СМП закрепляемая винтом

-

-

+

+

+

+

Группа признаков ж): взаимодействие элементов

1)колебательное перемещение резцового блока во время работы

2)угловое перемещение блока при настройке

-

-

+

-

-

-

-

-

-

-

-

+

8.4.4.2Сопоставительный анализ признаков ИТР и аналогов

Сопоставляя совокупности признаков группы а) в таблице 8.4 аналогов и ИТР, видим, что в ИТР не использованы совокупности признаков по авторским свидетельствам № 1713761, № 1756742, № 1748969 и патенту №2090315. Эти авторские свидетельства и патенты исключаем из дальнейшего рассмотрения.

Сопоставляя далее совокупности признаков группы б), в), г), д), е) и ж) видим, что в ИТР не использованы совокупности признаков группы в) по авторскому свидетельству № 1804972.

Таким образом, в результате сопоставительного анализа выявляем, что ИТР “Сверло, общая компоновка” по авторскому свидетельству РФ. № 1816481 не попадает под действие патентов РФ.

Следовательно, усовершенствованное сверло обладает патентной чистотой в отношении РФ.

8.5 Заключение

Для организации производства усовершенствованного сверла в РФ нужно приобрести лицензию у владельцев авторского свидетельства РФ №1816481.


9. РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА

9.1 Исходные данные

Рассчитать и сконструировать сверло для обработки центрального отверстия детали шпиндель диаметром D = 38 +0,17 длиной 660 мм в заготовке – штамповке из стали 12ХН3А с НВ 240…260. Отверстие сверлится на горизонтальном станке для глубокого сверления ОС-5222.

9.2 Конструктивные параметры элементов сверла для глубокого сверления

Сверло включает в себя два основные элемента:

- головку;

- стебель;

Головку выполняют из материала 38ХН3МФА с припайными пластинами, материал ВК10-ОМ с двумя канавками под направляющие твердосплавные элементы и внутренним отверстием для отвода СОЖ.

Стебель сверла изготовляется из трубы высокой точности из стали 08Х18Н10Т ГОСТ 9941-81.

Наружный диаметр стебля принимаем dс.н. = 35 мм.

Внутренний диаметр принимаем dс.в = 21 мм.

Стебель соединяется с головкой посредством низкопрофильной прямоугольной резьбы с углом подъема 120 .

9.3 Геометрические элементы режущей части

Основные геометрические параметры заточки пластин определяем по [37, 38].

Форма заточки в плане определяется сочетанием углов j, j1 и (рис. 9.1.). Их величина зависит от диаметра сверла, свойств обрабатываемого материала и оказывает влияние на точность отверстий и качества обработанной поверхности.

Геометрическая заточка сверла для глубокого сверления

Рис. 9.1.

Значение параметров заточки выбираем по [38, с. 202, табл. 9.6]:

- главный угол в плане j = 25о ;

- угол j1 = 25о ;

- размер а=0,5 мм;

- размер b=1,8 мм;

- ленточка f=0,6мм;

- задний угол a=18о ;

- углы b1 =b2 = 15о ;

9.4 Предъявляемые требования к конструкции сверла

Технические требования к изготовлению сверла назначаем по [38]:

- рабочая часть головки шлифуется вместе с направляющими с допуском по Н8(-0.039 );

- стебель по f7();


9.5 Проверочный расчет

Так как сверла в процессе резания испытывают нагрузку в виде момента резания и осевой силы то, проверка на прочность сводится к проверке на кручение и на сжатие.

=113 МПа (9.1.)

где, [t] – предел прочности при кручении, МПа;

Мmax - максимальный момент инерции при сверлении, Н. м;

Wp – осевой момент инерции, мм3 .

, мм3 (9.2.)

где , , характеристика кольцевого сечения, мм.

=4106,14 мм3

, Н. м (9.3.)

где, См = 0,0345 – постоянная величина;

q = 2,0; y = 0,8 – показатели степени;

Кр = 1,01 – коэффициент, учитывающий условия обработки;

S = 0,2 – подача, мм/об.


138,85 Н. м;

. м (9.4.)

где, n = 3 – коэффициент запаса прочности.

Н. м

На сжатие:

МПа (9.5.)

где, – осевая сила при сверлении, Н;

А – площадь поперечного сечения, мм2 .

, Н (9.6.)

где, Ср = 68 – постоянная величина;

q = 1,0; y = 0,7 – показатели степени.

Площадь поперечного сечения для кольца рассчитывается по формуле:

, мм2 (9.7.)


мм2

Из проверочных расчетов видно, что условия прочности по кручению и сжатию выполняются, значит, принятые размерные параметры стебля сверла выбраны правильно.


10. РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАНОЧНОГО ПРИСПОСОБЛЕНИЯ

10.1 Сбор исходных данных

Технологическая операция 50: Фрезерная. Фрезеровать шпоночный паз и два паза под стопорные многолапчатые шайбы.

Вид и материала заготовки – сталь 12ХН3А sв =850 МПа после чистовой токарной обработки.

Инструменты – фреза шпоночная цельная Æ14 и Æ10 мм ГОСТ 9140-78. Материал режущей части – Р6М5.

Используемое оборудование. Вертикально-фрезерный консольный станок с ЧПУ 6Р13РФ3. Размер стола 400х1600 мм, мощность электродвигателя N=7,5 кВт, частота вращения 40- 2000 об/мин, подача стола 7,5-600 мм/мин.

Тип приспособления – СНП с пневматическим зажимом.

Теоретическая схема базирования представлена на рис.10.1.

Операционный эскиз

Рис.10.1.


10.2 Расчет усилий резания

Усилия резания рассчитываем на фрезерование паза под стопорную многолапчатую шайбу т.к. на этом переходе обработка осуществляется за один проход с глубиной резания t=3,5мм равной глубине паза.

Режимы резания(определены в пункте 6): S= 0,05мм/зуб, V=39,5м/мин, n=1250 мин –1 .

Силу резания рассчитываем по эмпирической формуле [23,с.282]:

(10.1.)

где , Cp – постоянный коэффициент;

x,y,u,g,w – показатели степеней;

Kмp – коэффициент, учитывающий обрабатываемый материал:

(10.2.)

x=0,86; y=0,72; u=1; g=0,86; w=0 ; Cp=68,2 [23,с. 286, табл.39]

Составляющие сил резания Рv , Рh определяем из соотношений, представленных в таблице [23, с.292, табл.42]

Из диапазона соотношений принимаем меньшие. В нашем случае: =538 H, Ph == 162H, == 458H.


10.3 Расчет усилий зажима

Схема закрепления заготовки, включающая схему установки заготовки. разработанную на основе теоретической схемы базирования, и схему составляющих силы резания для наихудшего случая их расположения представлена на рис.10.2.

Схема закрепления заготовки

Рис.10.2

Определяем коэффициент запаса К по [24,c.382]:

(10.3.)

где, К0 – гарантированный коэффициент запаса, К0 =1,5;

К1 – коэффициент, учитывающий неравномерность припуска, К1 =1,2;

К2 - коэффициент, учитывающий увеличение сил резания при затуплении инструмента К2 =1,2;

К3 – коэффициент, учитывающий прерывистость резания, К3 =1;

К4 – коэффициент, учитывающий постоянство сил закрепления, для механизированных ЗМ К4 = 1;

К5 – коэффициент, учитывающий эргономику немеханизированного ЗМ, К5 =1;

К6 – коэффициент, учитывающий наличие моментов стремящихся повернуть заготовку вокруг своей оси, К6 =1,5.

Подставляя в формулу 10.3., получим

K=1,5 . 1,2 . 1,2 . 1 . 1 . 1 . 1,5 =3,24

При расположении зуба фрезы в точке В сила Ph стремиться провернуть заготовку относительно точки О1 , создавая момент, равный:

(10.4.)

Повороту заготовки препятствуют силы трения Т , Т’ , Т1 и Т2 , возникающие за счет прижима заготовки к призмам:

Т=R. f(10.5.)

где, f – коэффициенты трения в контакте призмы и прижима с заготовкой; принимаем f=f’=f1 =f2 =0,16.

Момент закрепления будет составлять:

(10.6.)


Подставляя выражения (10.5.) в (10.6.), получим:

r1 и r2 – радиусы поверхностей устанавливаемых на призмы.

Приравняв и и введя коэффициент запаса, получим формулу для расчета силы зажима.

(10.7.)

Аналогичным образом определяется, величена силы зажима, необходимая для удержания заготовки от сдвига вдоль её оси под действием силы:

h (10.8.)

Сдвигу заготовки препятствуют силы трения Т , Т’ , Т1 и Т2 , возникающие за счет прижима заготовки к призме. Сила закрепления будет составлять:

;


(10.9.)

Приравняв и и введя коэффициент запаса, получим формулу для расчета силы зажима:

Н (10.10.)

Н

Из расчетов видно, что W’>>W’’, следовательно, для дальнейших расчетов принимаем W=W’=1606 Н.

10.4 Расчет зажимного механизма

Зажимной механизм, используемый в приспособлении показан на рис.10.3.

Зажимной механизм

Рис. 10.3.


Усилие W1 , создаваемое пневмоцилиндром определяем из уравнения:

W1 =cosb. Q(10.11.)

Сила зажима детали:

(10.12.)

где, А, Б – длина плеч рычажного механизма (прихвата). А и Б определяем из компоновочной схемы: А=90мм, Б=120мм.

Находим усилие на штоке Q:

(10.13.)

10.5 Расчет силового привода

В качестве силового привода выбираем двухсторонний пневмоцилиндр. Диаметр поршня определяем по формуле:

, мм (10.14.)

где, Q – усилие на штоке, Н;

р – усилие сжатого воздуха, р=0,63МПа;

h = 0,9 – КПД гидроцилиндра.


мм. Принимаем D = 80мм.

Погрешность установки шпинделя в приспособлении

∆εу =0,5 TD(1+1/sin α), мм (10.15.)

∆εу =0,5 0,14(1+1/sin90) = 0,14мм

10.6 Описание приспособления

СНП предназначено для базирования и закрепления заготовок цилиндрической формы при выполнении мелких фрезерных работ: фрезерование шпоночных, сегментных пазов, лысок и т.д на вертикально-фрезерном консольном станке с ЧПУ 6Р13РФ3.

Приспособление содержит основание 6 и плиту 8 на которых закрепляются установочные элементы выполненные в виде призм 10 и осевого упора – уголка 12 с опорой 27. Плита 8 имеет возможность осевого перемещения по направляющей в форме ласточкина хвоста. Зажимной рычажный механизм приспособления состоит из прижимов 9, рычагов 11, вилок 1,2 и четырех пневматических цилиндров двухстороннего действия.

Для базирования приспособления на столе станка применяются три шпонки 18 закрепленные в основание.

Приспособление работает следующим образом. На установочные элементы приспособления, в виде призмы и осевого упора, устанавливается заготовка до плотного касания с ними. При подаче сжатого воздуха в поршневую полость пневмоцилиндров рычаги поворачиваются, обеспечивая зажим заготовки.

Раскрепление заготовки производится в обратном порядке.

Переналадка приспособления осуществляется следующим образом:

1) в зависимости от длины заготовки плита 8 устанавливается в необходимое положение и закрепляется с помощью болтов. Точность положения плиты обеспечивается клином и винтом с буртиком.

2) при необходимости производится смена призм 10, которые базируются по коническим штифтам 33 и закрепляются с помощью болтов 19.

3) в качестве места для установки осевого упора может быть использован

Т-образный паз выполненный в основании 6.


11. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКОГО УЧАСТКА

11.1 Исходные данные

Необходимо спроектировать механический участок для обработки детали «Шпиндель».

Годовая программа выпуска деталей Nг = 10000 шт.

Участок работает в 2 смены по 8 часов. Тип производства – среднесерийный.

Техпроцесс изготовления детали с указанием номеров, наименований операций и штучного времени представлен в табл.11.1.

Таблица 11.1.

Технологический процесс изготовления «Шпинделя»

Базовый вариант

Проектный вариант

№ оп.

Наименование

операции

Модель

оборудования

Тшт

мин

№ оп

Наименование

операции

Модель

оборудования

Тшт

мин

10

Фрезерно-центровальная

МР-73М

2,55

10

Фрезерно-центровальная

МР-73М

2,55

20

Токарная

16К20

24,1

20

Токарная

16К20Ф305

17,41

30

Сверлильная

ОС-5222

8,56

30

Сверлильная

ОС-5222

8,56

40

Токарная

16К20

13,6

40

Токарная

16К20Ф305

9,81

50

Фрезерная

6Р13РФ3

6,15

50

Фрезерная

6Р13РФ3

6,15

70

Токарная

16К20

5,3

70

Токарная

16К20Ф305

3,46

80

Многоцелевая

6906ВФ3

8,42

80

Многоцелевая

6906ВФ3

8,42

100

Шлифовальная

3925Р

3,7

100

Шлифовальная

3925Р

3,7

110

Шлифовальная

3М163Ф2Н1В

6,97

110

Шлифовальная

3М163Ф2Н1В

6,97

120

Торцекруглошлифовальная

3Т161

4,5

120

Торцекруглошлифовальная

3Т161

4,5

130

Внутришлифовальная

3А227

3,15

130

Внутришлифовальная

3А227

3,15

150

Шлифовальная

3925Р

4,16

150

Шлифовальная

3925Р

4,16

160

Шлифовальная

3М163Ф2Н1В

5,63

160

Шлифовальная

3М163Ф2Н1В

5,63

170

Шлифовальная

3Н163С

7,58

170

Суперфинишная

3871К

3,44

180

Торцекруглошлифовальная

ХШ4-11П

4,79

180

Торцекруглошлифовальная

ХШ4-11П

4,79

190

Внутришлифовальная

СШ-37

2,19

190

Внутришлифовальная

СШ-37

2,19

200

Моечная

Моечная

установка

1,0

200

Моечная

Моечная

установка

1,0

210

Контрольная

Специальная

контрольная

установка

2,5

210

Контрольная

Специальная

контрольная

установка

2,5

=114,35

=98,39

11.2 Годовая программа запуска изделий:

, шт (11.1.)

где, Пг – годовая программа выпуска изделий, шт.;

Зч – плановый размер запасных частей в процентах к основной

программе, %, Зч =2%;

Бр – плановый размер потерь деталей на наладочный брак в процентах

к основной программе, %, Бр =15%.

шт.

11.3 Годовая трудоемкость работ проектируемого участка:

, (11.2.)

где, Тшт – штучное время по операциям, мин;

Пзап – годовая программа запуска, шт;

m – количество технологических операций в производственном

процессе обработки изделий.


мин. шт.

11.4 Установление режима работы участка, расчет фондов времени работы оборудования и бюджета времени одного рабочего

11.4.1 Номинальный годовой фонд времени работы оборудования

Фн =(Дк –В –П). С. Тсм –Дпр . 2 ,ч (11.3.)

где, Дк – количество календарных дней, Дк = 365;

В– количество выходных дней, Дв = 104;

П – количество праздничных дней, Дп = 10;

Дпр – количество предпраздничных дней, Дпр =7;

С – количество смен, С = 2;

Тсм – продолжительность смены, Тсм = 8 ч.

Фн =(365 –104 –10). 2. 8 –7. 2 =4002ч.

11.4.2. Годовой эффективный фонд времени работы оборудования в

серийном производстве

Фэн . Крем . Кз , (11.4.)

где, Крем – коэффициент учитывающий размер плановых потерь времени на

ремонт оборудования, Крем =0,95;

Кз – коэффициент, учитывающий среднюю загрузку оборудования по

времени, Кз =0,85.

Фэ =4002. 0,95. 0,9=3421,71ч.


11.4.3 Номинальный фонд времени одного рабочего

Фн.р =(Дк –В –П). Тсм –Дпр ,ч (11.5.)

Фн.р =(365–104 –10). 8 –7=2001ч.

11.4.4 Годовой эффективный фонд времени одного рабочего

Фэ.р.н.р. . (1 – ) , (11.6.)

где, b – планируемый процент времени на отпуск рабочих, болезни и

т.д.,b=12 %.

Фэ.р. = 2001. (1 – ) =1761ч.

11.5 Такт выпуска изделий

, (11.7.)

где, Фэ – годовой эффективный фонд времени работы оборудования, час.;

Пзап – годовая программа запуска, шт.

.


11.6 Расчет необходимого количества оборудования и рабочих мест

Количество оборудования и рабочих мест для каждой операции технологического процесса:

,

(11.8.)

где, Тшт – штучное время на выполнение технологической операции, мин.

Общее число единиц основного оборудования определяется как сумма из числа станков или рабочих мест по каждой операции технологического процесса:

,

(11.9.)

где, m – число операций технологического процесса или число

наименований оборудования.

Коэффициент загрузки станков, как отношение расчетного числа оборудования к принятому:

(1110.)


Средний коэффициент загрузки основного оборудования участка:

, (11.11.)

где, Ср.общ – общее, расчетное количество оборудования по всем операциям

технологического процесса;

Спр. общ - общее, принятое количество оборудования по всем операциям

технологического процесса;

Расчет необходимого количества оборудования сводится в табл.11.2.

Таблица 11.2.

Расчет необходимого количества оборудования

оп.

Базовый вариант

Проектный вариант

Трудоемкость годовой программы, н.-час.

Годовой эффективный фонд времени оборудования

Расчетное число станков, Ср.

Принятое число станков, Ср.

Коэффициент загрузки оборудования, Кз.

Трудоемкость годовой программы, н.-час.

Годовой эффективный фонд времени оборудования

Расчетное число станков, Ср.

Принятое число станков, Ср.

Коэффициент загрузки оборудования, Кз.

10

499

3422

0,15

1

0,15

499

3422

0,15

1

0,15

20

4712

1,38

2

0,69

3403

0,99

1

0,99

30

1674

0,49

1

0,49

1674

0,49

1

0,49

40

2659

0,78

1

0,78

1918

0,56

1

0,56

50

1202

0,35

1

0,35

1202

0,35

1

0,35

70

1036

0,31

1

0,31

676

0,2

1

0,2

80

1646

0,48

1

0,48

1646

0,48

1

0,48

100

723

0,21

1

0,21

723

0,21

1

0,21

110

1363

0,4

1

0,4

1363

0,4

1

0,4

120

880

0,26

1

0,26

880

0,26

1

0,26

130

616

0,18

1

0,18

616

0,18

1

0,18

150

813

0,24

1

0,24

813

0,24

1

0,24

160

1101

0,32

1

0,32

1101

0,32

1

0,32

170

1482

0,43

1

0,43

673

0,2

1

0,2

180

936

0,27

1

0,27

936

0,27

1

0,27

200

196

3422

0,05

1

0,05

196

3422

0,05

1

0,05

210

489

0,14

1

0,14

489

0,14

1

0,14

S

6,44

19

0,34

5,62

18

0,31

1 1 .7 Расчет рабочей силы

Расчет основных рабочих:

, (11.12.)

где, Фэф – эффективный фонд времени рабочего, час.;

Кмн – коэффициент многостаночного обслуживания, Кмн =1

Результаты расчета основных рабочих по базовому и проектному вариантам сводим в табл.11.3.

Таблица 11.3.

Расчет численности основных рабочих

оп.

Базовый вариант

Проектный вариант

Трудоемкость годовой программы, н.-час.

Годовой эффективный фонд времени одного рабочего

Коэффициент многостаночного обслуживания, Кнм

Численность рабочих

Коэффициент загрузки рабочих, Кз.

Трудоемкость годовой программы, н.-час.

Годовой эффективный фонд времени оборудования

Коэффициент многостаночного обслуживания, Кнм

Численность рабочих

Коэффициент загрузки рабочих, Кз.

Расчет.

Принят.

Расчет.

Принят.

10

499

1761

1

0,28

1

0,28

499

1761

1

0,28

1

0,28

20

4712

1

2,69

3

0,89

3403

1

0,93

1

0,93

30

1674

1

0,95

1

0,95

1674

1

0,95

1

0,95

40

2659

1

1,51

2

0,75

1918

1

0,99

1

0,99

50

1202

1

0,68

1

0,68

1202

1

0,68

1

0,68

70

1036

1

0,59

1

0,59

676

1

0,25

1

0,25

80

1646

1

0,94

1

0,94

1646

1

0,94

1

0,94

100

723

1

0,41

1

0,41

723

1

0,41

1

0,41

110

1363

1

0,77

1

0,77

1363

1

0,77

1

0,77

120

880

1

0,5

1

0,5

880

1

0,5

1

0,5

130

616

1

0,35

1

0,35

616

1

0,35

1

0,35

150

813

1761

1

0,46

1

0,46

813

1761

1

0,46

1

0,46

160

1101

1

0,63

1

0,63

1101

1

0,63

1

0,63

170

1482

1

0,84

1

0,55

673

1

0,38

1

0,38

180

936

1

0,53

1

0,53

936

1

0,53

1

0,53

190

428

1

0,24

1

0,24

428

1

0,24

1

0,24

200

196

1

0,11

1

0,11

196

1

0,11

1

0,11

210

489

1

0,28

1

0,28

489

1

0,28

1

0,28

S

12,76

21

0,61

10,8

18

0,54

Расчет вспомогательных рабочих:

Рвсп =0,25. Росн , чел.

(11.14.)

Рвсп баз =0,25. 21=6чел.

Рвсп пр =0,25. 18 =5чел.

11.8 Расчет размеров партии деталей и серии изделий.

Месячная программа выпуска деталей:

, шт (11.15.)

шт.

Число повторений запуска партии в течении месяца:

, (11.16.)


Периодичность запуска (выпуска) партии деталей:

, (11.17.)

Суточная программа запуска:

, шт (11.18.)

шт

Среднесуточная программа запуска:

, шт (11.19.)

шт.

11.9 Расчет длительности производственного цикла

Используем в проектном варианте параллельно-последовательный способ передачи партии деталей т.к. тип производства – среднесерийный.


,мин (11.20.)

где, n – размер партии обрабатываемых деталей, шт;

m – количество операций в технологическом процессе;

Тшт. i . – штучное время по операциям, мин;

Сi – количество оборудования по операциям, шт;

Тм.о. – время на межоперационное обслуживание, мин;

- сумма всех операционных циклов;

- сумма коротких операционных циклов из каждой пары.

Длительности производственного цикла в днях:

Тцпарал-посл. /(Тсм. . С. 60) = 9347/(8. 2. 60) =9,74 дня.

11.10 Расчет заделов

Складские заделы:

Zскл = Zстр + Zобр , шт (11.21.)

Zобр =250/2=125шт;

Zстр =2шт;

Zскл = 125 + 2=127 шт.


Величина циклового задела:

Zц = , шт (11.22.)

Zц = =1498 шт.

Общий задел:

Zобщ =Zскл + Zц , шт (11.23.)

Zобщ =127+ 1498= 1625 шт.

1 1 .11 Организация контроля

Контроль осуществляется в два этапа. На первом этапе деталь контролируется непосредственно на рабочем месте – неполный (выборочный) контроль. Инструмент для измерения: калибры-скобы, индикаторные скобы, шаблоны, штангениструмент настроенный на размер. Данный контроль позволяет вовремя заметить отклонения размеров, устранить их и тем самым избежать дальнейшего брака. Как правело, служит для своевременной подналадки оборудования или смены режущего инструмента. На втором этапе годность детали проверяется после изготовления на специальном контрольном пункте при помощи более точных инструментов – контрольная операция. Для этого на участке предусмотрен контролер, осуществляющий 100% контроль основных размеров детали. Данный контроль является окончательным.


11.12 Организация снабжения материалами и заготовками

Снабжение материалами и заготовками осуществляется системой снабженческих складов цеха, которая занимается выполнением потребности в заготовках, приемом, хранением, учетом и отпуском заготовок и других расходных материалов в производстве.

Подача эмульсии и сжатого воздуха осуществляется непосредственно на рабочие места по трубопроводам от централизованного источника.

11.13 Организация транспортного хозяйства

Перевозка заготовок от склада на участок и между операциями осуществляется в контейнерах с помощью электропогрузчика. На участке предусмотрены консольные краны грузоподъемностью до 0,5 тонны для установки деталей, приспособлений и т.д.

11.14 Организация работы участка

Работу на участке организовывают начальник участка и мастер. Они следят за выполнением производственного задания, техникой безопасности и производственной дисциплиной.

На участке организована пятидневная рабочая неделя в двухсменном режиме. В течении дня предусмотрены обеденные и технологические перерывы. На участке организованно место отдыха.

Рабочие места оснащены стеллажами для хранения инструментов, средств за уходом за станком и размещения готовой продукции. Предусмотрены решетки под ноги рабочему. Рационально организованное место станочника позволяет создать дополнительные условия для его спокойной работы в течении смены.


11.15 Планировка механического участка

Расстановка оборудования на участке осуществляется в последовательности технологического процесса изготовления шпинделя по дугообразной схеме. Между рядами предусмотрен проезд электрокаров для подвоза и перемещения заготовок между операциями.

На плане участка изображены контуры станков по крайним выступающим частям, пунктирной линией изображены крайние расположения движущихся частей и открывающихся дверей электрошкафов станков.

Расположение оборудования произведено в соответствии нормами и санитарными требованиями для производственных помещений.


12. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА

Современные промышленные предприятия отличаются высокой интенсификацией производственных процессов, автоматизацией и механизацией технологических процессов, что, с одной стороны, способствует улучшению условий труда на производстве, снижению воздействия на работающих опасных и вредных производственных факторов, с другой – требует от инженерно-технических работников прочных знаний безопасности технологических процессов и оборудования, четкого представления о характере и степени воздействия опасных и вредных производственных факторов на работающих в конкретных производственных условиях, о существующих способах защиты от воздействия опасных и вредных производственных факторов, грамотных действий в условиях чрезвычайных ситуаций, а также их предупреждения.

На основе повышения технического уровня производства сокращается применение ручного и тяжелого труда во всех отраслях народного хозяйства, повышается уровень оснащенности предприятий средствами производственной санитарии, техники безопасности и пожарной безопасности, создаются безопасные машины и технология.

На участке механической обработки шпинделя токарного станка расположено 16 металлорежущих станков, 1 контрольная установка, 1 моечная машина. Все оборудование подсоединено к электрической сети 380 В и имеют подвод сжатого воздуха.

В технологическом процессе изготовления шпинделя используется 3¸5 % укринол и индустриальное масло с серосодержащей присадкой (ИС-12-80% и ПЗ-26-СО-20%).

В состав смазочно-охлаждающей жидкости ИС-12-П3-26-СО входит 80% индустриального масла и 20%, растворенной в нем присадки, содержащей 3,5¸5% серы и 0,7¸1,5% хлора. Для промывки деталей применяется раствор тринатрия фосфата и нитрат натрия, нагретый до температуры 60¸70°С.

Проанализируем опасные факторы при обработке шпинделя:

1. Электрические двигатели и токоведущие части, так как может произойти поражение электрическим током;

2. Зажимные приспособления, работающие на сжатом воздухе, так как при непредвиденном исчезновении воздуха в магистрали может произойти раскрепление детали в процессе обработки;

3. Вращающиеся инструмент и деталь, так как может произойти захват одежды, волос, конечностей при нарушении правил техники безопасности;

4. Смазочно-охлаждающая жидкость, так как при ее нагревании в процессе обработки выделяющиеся пары раздражают сетчатку глаз, носоглотку;

5. Горячий воздух для обдувки (90°С) и горячий раствор для промывки, так как можно получит ожоги;

6. Дизельные погрузчики, так как выхлопные газы загрязняют воздушную среду;

7. Моечная машина, так как происходит испарение горячего раствора.

8. Выделяющаяся при обработке металлическая пыль, которая, оседая в легких человека, вызывает раздражение дыхательных путей.

Для устранения и предупреждения, выявленных нами вредных и опасных факторов на участке мехобработки шпинделя проводятся следующие мероприятия:

– инструктаж по технике безопасности, учитывающий перечисленные выше опасные и вредные факторы, для новых работников и обращения внимания на эти факторы постоянно работающих;

– оборудование мест отдыха специальными табличками;

– применение специальных шумопоглащяющих и виброгасящих средств (например, при работе на станках с повышенным уровнем шума применение специальных наушников);

- Для предупреждения травматизма все движущиеся и вращающиеся части станка, механизмов ограждаются;

– Для предупреждения травматизма глаз применяются смотровые защитные экраны, изготовленные из прозрачного материала;

– Шум и вибрации поддерживаются в пределах нормы с помощью использования в станках – в местах источников шума – прокладочных материалов (твердой пластмассы, рубероида, изола, битумизированного войлока), а также с помощью виброгашения с помощью жесткого крепления оборудования и применение вибропогашающих материалов типа резины (пеноэласт, технический винипор). Все станки устанавливаются на массивный бетонный фундамент. Для снижения шума, возникающего от компрессоров, насосов, установленных возле каждого станка, их заключают в звукоизолирующие кожухи без жёсткого крепления с оборудованием, устанавливают демпфирующие устройства. Облицовку внутренних поверхностей выполняют из шумопоглащающего материала (ультратонкое стекловолокно, капроновое волокно, минеральная вата, пористый поливинилхлорид и др.), для трущихся и вращающихся частей обязательно применяют смазку, устанавливают глушители аэродинамического шума от вентиляторов и компрессоров. В качестве индивидуальных средств защиты органов слуха от шума, все операторы и наладчики используют противошумовые наушники или ушные вкладыши "беруши".

– Для предотвращения поражения рабочего персонала электрическим током обязательно предусмотрено: защитное заземление, изоляция и ограждение токоведущих частей, защитное отключение оборудования.

– Все движущиеся части электро- и гидроприводов, станков ограждены прочными металлическими ограждениями (вращающиеся части заключены в кожухи и корпуса, проходы между ними ограждены металлическими перегородками), места выполнения погрузочно-разгрузочных работ оборудованы знаками безопасности.

– Для снижения загазованности произведена замена дизельных погрузчиков на электрические.

– Для оздоровления воздушной среды на шлифовальной операции применяется приточно-вытяжная вентиляция. Для уменьшения нагрева смазочно-охлаждающей жидкости в зоне резания (а значит и уменьшения испарений) проводится охлаждение ее во время очистки.

– Для снижения уровня шума и защиты рабочего, а также от разбрызгивания смазочно-охлаждающей жидкости, зоны резания на станках плотно закрыты специальными защитными кожухами.

– Кроме технических мероприятий на участке предусматривается обеспечение рабочих спецодеждой (костюм вискозно-лавсановый, защитные очки, ботинки хромовые или кожаные и т.д).

– В настоящем проекте производится замена оборудования, в результате чего высвобождается производственная площадь, планировка участка становится более компактной, кроме того, убираются станки, а это означает, что источников шума и вибрации становится меньше.

– Для очистки воздуха от туманов масел, СОЖ и других жидкостей будем использовать войлоковые и сетчатые туманоуловители, принцип действия которых основан на осаждении капель смачивающей жидкости на поверхности пор с последующим стеканием жидкости под действием сил тяжести. В частности будем использовать низкоскоростной туманоуловитель типа Н-2000 и агрегат АЭ2-12. Очищенный воздух из агрегатов частично будет поступать обратно в помещение цеха, обеспечивая рециркуляцию воздуха, а частично выбрасываться в атмосферу.

– Для очистки промышленных сточных вод от нефтепродуктов, жиров и других вредных веществ будем использовать флотационные установки, после прохождения, которых сточные воды частично выпускаются в местное водохранилище через систему канализационных устройств, а частично повторно используются в качестве хозяйственных вод.

Так как защита от поражения электрическим током является одной из наиболее важных задач при проектировании производственного участка, проведем расчет защитного заземления.

Схема контурного защитного заземления представлена на рис 12.1.

Схема контурного защитного заземления


Рис. 12.1.

В нашем случае напряжение электрооборудования 380В, мощность электрооборудования 145 кВт, нормированная величина сопротивления

Rм = 4 Ом.

Определим сопротивление одиночного заземлителя R1 по формуле в зависимости от формы и расположения заземлителей в грунте:

, Ом (12.1)

где, l – длина стержня, l = 3 м (рис. 12.2);

d – диаметр стержня, d = 0,05 м;

t0 – расстояние от поверхности грунта до стержня, t0 = 1,5 м;

t – общая длина, t = 3 м.

р – удельное сопротивление грунта, р = 100 Ом × м2 .



Схема стержневого заземления.

Рис. 12.2

Ом.

Ориентировочно определим количество заземлений:

n = R1 /Rм = 26,75 / 4 = 7 шт.

Определим сопротивление соединительного проводника. Длина соединительного проводника определяется по формуле:

Lс.п. = 1,05 × m × n, м

(12.2)

где, m – расстояние между заземлителями, m = 2 м.

Lс.п. = 1,05 × 2 × 7 = 14,7 м

Определим сопротивление защитного заземления по формуле:

Rз = 1/(hс.п. /Rс.п. + n × h1 /R1 ) < Rм , (12.3)


где, hс.п и h1 – коэффициенты использования полосы и заземлений, которые зависят от числа заземлений и их взаимного расположения, hс.п. =0,77, h1 =0,83.

, Ом

(12.4)

Ом.

Rз =1/(0,77/10,8 + 7×0,83/26,75) = 3,5 Ом £ 4 Ом

Следовательно, рассчитанная схема заземления обеспечивает безопасную работу на установленном технологическом оборудовании.

Санитарно-гигиенические условия, необходимые для нормальной трудовой деятельности рабочих, обеспечиваются системами отопления, вентиляции и освещения.

Производственное освещение необходимо для улучшения условий зрительной работы, снижения утомляемости, повышения производительности труда и качества выпускаемой продукции.

Освещение на участке применяется естественное и искусственное. В дневное время естественное освещение осуществляется через окна (верхние и боковые), а в вечернее время – искусственное, при помощи люминесцентных ламп. Искусственное освещение выполняется системой общего освещения, в некоторых местах – на токарных операциях – комбинированное.

Для обеспечения нормальной производственной деятельности на участке применяется искусственное общее равномерное освещение.

Осветительная система должна отвечать следующим требованиям:

1. Освещенность на рабочем месте должна соответствовать характеру зрительной работы;

2. Необходимо обеспечить достаточно равномерное распределение яркости на рабочей поверхности;

3. Величина освещенности должна быть постоянной во времени;

4. Направленность светового потока должна быть оптимальной;

5. Все элементы осветительных приборов должны быть электробезопасными;

6. Осветительные приборы должны быть удобными и простыми в эксплуатации.

Тщательный и регулярный уход за осветительными установками имеет важное значение для создания рациональных условий освещения.

В установках с люминесцентными лампами необходимо следить за исправностью схем включения (не должно быть видимых глазом миганий лампы), а также пускорегулирующих аппаратов, о неисправности которых можно судить по значительному шуму дросселей.

Своевременно нужно заменять перегоревшие лампы.

Для оздоровления воздушной среды на рассматриваемой операции применяется приточно-вытяжная вентиляция. Для уменьшения нагрева смазочно-охлаждающей жидкости в зоне резания (а значит и уменьшения испарений) проводится охлаждение ее во время очистки .

Уменьшение воздействия шума и вибрации на рабочего можно вести в следующих направлениях:

1. Конструктивные и технологические мероприятия;

2. Снижение шума средствами звукоизоляции;

3. Средствами индивидуальной защиты.

К первым относят: использование материалов способных поглощать колебания, увеличение жесткости оборудования для уменьшения резонансных колебаний, установка станка на индивидуальном фундаменте (а не на общей плите).

Важную роль играют правильный режим работы и эксплуатации, хороший уход и своевременные ремонт оборудования.

Для снижения уровня шума и защиты рабочего, а также от разбрызгивания смазочно-охлаждающей жидкости, зоны резания на станках плотно закрыты специальными защитными кожухами.

По степени опасности поражения током механические цеха относят к помещениям с повышенной опасностью (температура до 30 С°, влажность воздуха более 70%). Для защиты от поражения током обязательно предусматривают: защитное заземление, изоляция и ограждение токоведущих частей, защитное отключение оборудования.

По пожарной опасности участок по механической обработки шпинделя относится к категории В – пожароопасные, так как на участке применяются смазочно-охлаждающая жидкость с температурой вспышки 158°С (>61°С) и твердые вещества (химикаты, тара, ветошь и т.д.), способные гореть, но не взрываться при контакте с воздухом, водой и друг с другом.

Причины пожаров на участке:

1. Загорание химикатов от попадания искр при проведении сварочных работ;

2. Загорание мусора из-за большого скопления и несоблюдения режима курения;

3. Загорание масла в поддоне из-за разрыва шланга.

На участке используются следующие средства пожаротушения:

1. Огнетушители ОХП-10,ОВП-100,ОЦ-2,5,8;

2. Пожарные краны;

3. Пожарные щиты.

Мероприятия режимного характера:

1. Контроль за производством огневых и покрасочных работ;

2. Контроль за режимом курения.

Организационные мероприятия:

1. Контроль за средствами пожаротушения (проверка и замена огнетушителей);

2. Контроль за уборкой масла и мусора;

3. Контроль завоза химикатов, ветоши по нормам;

4. Контроль за расстановкой тары в соответствии с планировкой.

5. Проведение противопожарного инструктажа.

Антропогенное воздействие объекта на окружающую среду и мероприятия по экологической безопасности.

Не стоит говорить о воздействии предприятия на экологическую обстановку окружающей нас среды. Всем хорошо известно, что абсолютно безотходных предприятий не бывает. Человечество постоянно развивается, совершенствуется, зарождаются новые виды промышленности и переработки сырья, и с отходами этой деятельности необходимо умело обращаться, умело, чтобы окружающая нас среда претерпевала минимальные изменения. Для этого организуется большой комплекс мероприятий.

На нашем участке механической обработки шпинделя следует принять меры по защите окружающей среды от загрязненного воздуха, частично удаляемого из производственного помещения, от стружки, образующейся в результате обработки шпинделя, а также принять меры по обезвреживанию промышленных сточных вод при их выпуске в местное водохранилище.

По мере наполнения накопитей стружки производится сбор ее в специальные емкости и отправка на вторичную переработку.

Заключение

Для нормальной и безопасной работы на участке изготовления шпинделя осуществляется целый комплекс мероприятий по технике безопасности, обеспечивающий безаварийную эксплуатацию оборудования, безопасность обслуживающего персонала и окружающей среды.


13.ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОЕКТА

13.1 Исходные данные

Таблица 13.1.

Краткая характеристика сравниваемых вариантов

Базовый вариант

оп.

Название

Модель

Цена,

т.руб.

Установленная

мощность, кВт

Кол-во

обор.

Площадь,

Мм2

Тшт ,

мин

Тмаш ,

мин

20

Токарная

16К20

230

11

2

3,83

24,1

18,5

40

Токарная

16К20

230

11

1

3,83

13,6

8,3

70

Токарная

16К20

230

11

1

3,83

5,3

3,1

170

Шлифовальная

3Н163С

480

6,3

1

16,42

7,58

4,77

Проектный вариант

20

Токарная

16К20Ф305

450

10

1

5,75

17,41

13,9

40

Токарная

16К20Ф305

450

10

1

5,75

9,81

4,94

70

Токарная

16К20Ф305

450

10

1

5,75

3,46

1,09

170

Суперфинишная

3871К

350

3

1

4,56

3,44

2,0

Тип производства – среднесерийный. Условия труда – нормальные. Форма оплаты труда – повременно-премиальная.

Таблица 13.2.

Исходные данные для экономического обоснования сравниваемых вариантов

N

Показатели

Единица измерения

Условное обозначение

Значение показателей

Базовый

Проектный

1

Годовая программа выпуска

Пг , шт.

10000

1000

2

Норма штучного времени

В т. ч. машинного времени

Тшт. , мин.

Тмаш. , мин.

табл.

13.1.

табл.

13.1.

3

Часовая тарифная ставка

-рабочего (4 разряд)

-наладчика (6 разряд)

Сч , руб.

Счн , руб.

21,61

28,62

21,61

28,62

4

Коэффициент доплат до часового, дневного и месячного фондов

Кд

1,08

1,08

5

Коэффициент доплат за проф. мастерство

Кпф

1,12

1,12

6

Коэффициент доплат за условия труда

Ку

1,12

1,12

7

Коэффициент доплат за вечерние и ночные часы

Кн

1,2

1,2

8

Коэффициент премирования

Кпр

1,2

1,2

9

Коэффициент выполнения норм

Квн

1

1

10

Коэффициент отчисления на социальное страхование

Кс

0,356

0,356

11

Цена единицы оборудования

Цоб , тыс.руб

табл.13.1.

табл.13.1.

12

Коэффициент расходов на доставку и монтаж оборудования

Кмон

0,2

0,2

13

Выручка от реализации изношенного оборудования

(5% от цены)

Вр , тыс.руб.

11,5

11,5

11,5

24

-

14

Годовая норма амортизационных отчислений

На. , %

6,7

6,7

15

Годовой эффективный фонд времени работы оборудования

Фэ , час

3422

3422

16

Годовой эффективный фонд времени рабочих

Фэр , час

1761

1761

17

Коэффициент затрат на текущий ремонт оборудования

Кр

0,3

0,3

18

Установленная мощность электродвигателя станка

Му , кВт

табл.13.1.

табл.13.1.

19

Коэффициент одновременной работы электродвигателей

Код

0,9

0,9

20

Коэффициент загрузки электродвигателей по мощности

Км

0,75

0,75

21

Коэффициент загрузки электродвигателей станка по времени

Кв

0,7

0,7

22

Коэффициент потерь электроэнергии в сети завода

Кп

1,05

1,05

23

Тарифная плата за электроэнергию

Цэл , руб./кВт

0,75

0,75

24

Коэффициент полезного действия станка

КПД

0,8

0,8

25

Цена единицы инструмента

Ци , руб.

574

592

71

950

574

592

71

500

26

Коэффициент транспортно-заготовительных расходов на доставку инструмента

Ктр.

1,02

1,02

27

Выручка от реализации изношенного инструмента по цене металлолома (20% от цены)

Ври , руб.

114,8

118,4

14,2

190

114,8

118,4

14,2

100

29

Цена единицы приспособления

Цп. , %

2980

2980

2980

3020

2980

2980

2980

3020

30

Коэффициент, учитывающий затраты на ремонт приспособления

Кр.пр

1,5

1,5

31

Выручка от реализации изношенного приспособления

(20% от цены)

Вр.пр руб.

564

564

564

604

564

564

564

604

32

Физический срок службы приспособления

Тпр , год

3

3

33

Коэффициент загрузки приспособления

Кз.прз об.

0,69

0,78

0,31

0,43

0,99

0,56

0,2

0,2

34

Расходы на смазочные и охлаждающие жидкости

Нсм ,руб./стан.

300

300

35

Удельный расход воды для охлаждения на 1 час работы станка

Ув3 /час

0,6

0,6

36

Тариф платы за 1м3 воды

Цв , руб./м3

1,2

1,2

37

Удельный расход воздуха за 1 час работы приспособления

Усж , м3

0,1

0,1

38

Тариф платы за 1 м3 сжатого воздуха

Цсж , руб./м3

0,12

0,12

39

Площадь, занимаемая станком

Руд , м3

табл.13.1.

табл.13.1.

40

Коэффициент, учитывающий дополнительную площадь

Кд.пл

2

2

41

Стоимость эксплуатации 1м2 площади здания в год

Цпл , руб./м2

2000

2000

42

Норма обслуживания станков одним наладчиком

Нобсл , ед.

10

10

43

Материал детали (заготовка )

12ХН3А

отливка

12ХН3А

штамповка

44

Масса детали

Мд , кг.

16,8

16,8

45

Вес отходов в стружку

Мотх , кг.

17,31

14,06

46

Цена 1 кг материала

Цмат. ,руб.

15,07

16,36

47

Цена 1 кг отходов

Цотх. ,руб.

1,51

1,64

48

Коэффициент транспортно-заготовительных расходов

Ктз

1,05

1,05

49

Коэффициент, учитывающий стоимость комплекта аппаратуры для записи программ в % к цене станка с ЧПУ

Кап

-

0,06

50

Затраты на разработку одной программы

Зу.п. ,руб.

-

15000

51

Коэффициент, учитывающий потребности с восстановлением перфоленты

Кв.пф.

-

1,1

52

Период выпуска деталей данного наименования

Тпер , лет.

3

3

13.2 Расчет капитальных вложений по сравниваемым вариантам

Таблица 13.3.

Расчет капитальных вложений

N

Наименование показателей

Единица измерения

Расчетные формулы

Значение показателей

Проектный

1

Прямые капитальные вложения в основное технологическое оборудование, тыс.руб.

Коб =SНобобз

Коб. п =1*450*0,99+1*450*0,56+

+1*450*0,2+1*350*0,2= 857,5

857,5

2

Сопутствующие капитальные вложения:

2.1

Затраты на доставку и монтаж оборудования, тыс.руб.

Кмобмон

Км п =857,5*0,2=171,5

171,5

2.2

Затраты на проектирование, тыс. руб.

Зпрпр * Зчас

Зпр п . =80*31,35=2500

2,5

2.3

Стоимость аппаратуры для записи программ, тыс.руб.

Кап =0,06*Цобз

Кап п =0,06*(450*0,99+450*0,56+

450*0,2)=47,25

47,25

2.4

Оборотные средства в незавершенном производстве, тыс.руб.

НЗП=Псутцтех

НЗП=28*9,74*1,11266=303,44

303,44

2.5

Затраты на демонтаж заменяемого оборудования, тыс.руб.

Здем. =SНдем.об.деи.об. *0,1

Здем. =(2*230+230+230+480)*

0,1=140

140

2.6

Выручка от реализации высвобождаемого оборудования, тыс.руб.

Вреал =SНвыс.об * Цдем.об *0,05

Вреал =0,05*(2*230+1*230+

+1*230+1*480)=70

70

2.7

Итого сопутствующих капитальные вложения, тыс.руб.

Ксопмпрапдем +НЗП -Вреал

Ксоп п =171,5+2,5+47,25+

303,44+140-70=594,69

594,69

2.8

Общие капитальные вложения, тыс.руб.

Кобщобсоп

общ =857,2+594,69=1451,89

1451,89

2.9

Удельные капитальные вложения, руб./шт.

Кудобщг

Куд п =1451890/10000=145,19

145,19

13.3 Капитальные вложения (инвестиции), необходимые для приобретения вновь вводимого оборудования.

Квв.общ =(Нвв.об . Цвв.об . Кмон . Кзвв.пр. . Цвв.р . Кзвв.и. . Цвв.и. . Кз )+

Зпрдем.реал. ,тыс.руб.

(13.1.)

Квв. общ =(450*0,99+450*0,56+450*0,2+350*0,2)*1,2+2,5+140-70=

=1101,14тыс.руб

13.4 Расчет технологической себестоимости по сравниваемым вариантам

Таблица 13.4.

Расчет технологической себестоимости

N

Наименование показателей

Единица измерения

Расчетные формулы

Значение показателей

Базовый

Проектный

1

Основные материалы за вычетом отходов, руб.

М=Мзмат.тзотх * Цмат

Мб = 34,11*15,07*1,05-17,31*1,51=513,6

Мп =30,89*16,36*1,05-14,06*1,51=509,4

513,6

509,4

2

Основная зарплата рабочих операторов, руб.

Зпл =S(Счшт )/60*Купфпрдвнн

Зпл б =(21,61*50,58)/60*1,12*

1,12*1,2*1,08*1*1,2=35,54

Зпл п =(21,61*34,12)/60*1,12*

1,12*1,2*1,08*1*1,2=23,97

35,54

23,97

3

Основная зарплата наладчика, руб.

Зплнчнэрупф * Кпрдноб /(Нобсг )

Зплн п =28,62*1761*1,12*1,12*1,2*

1,08*1*1,2*4/(10*10000)=3,93

-

3,93

4

Начисления на зарплату, руб.

Нзпл =(Зплоперплнал )*Ксоц

Нзпл б =35,54*0,356=12,65

Нзпл п =(23,97+3,93)*0,356=9,93

12,65

9,93

5

Расходы по содержанию и эксплуатации оборудования

5.1

Затраты на текущий ремонт оборудования, руб.

Рроб =(SНобобзшт )*Кр /

э *60*Квн )

Рр.об. б =(2*230*0,69*24,1+1*230*

0,78*13,6+1*230*0,31*5,3+1*

480*0,43*7,58)*103 *0,3/(3422*60*1)=17,58

Рр.об. п =(1*450*0,99*17,41+1*450*0,56*9,81+450*0,2*3,46+250*0,2*3,44)*103 /(3422*60*1)=52,17

17,58

52,17

5.2

Расходы на технологическую энергию, руб.

Рэ =S(Мумаш )*Кодм * Квпэл /(КПД*60)

Рэ б =(11*18,5+11*8,3+11*3,1+6,3*4,77)*0,9*0,75*0,7*1,05*0,75/

(0,8*60)=2,78

Рэ п =(10*13,9+10*4,94+10*1,09+

3*2,0)*0,9*0,75*0,7*1,05*0,75/

(0,8*60)=1,59

2,78

1,59

5.3

Расходы на инструмент, руб.

Ри =S(Цитрир )*Тмаш /60

Ри б =(950*1,02-190)*4,77/60=

=61,9

Ри п =(500*1,02-100)*2,0/60=

61,9

13,67

5.4

Расходы на смазочные материалы и охлаждающие жидкости, руб.

Рсм =SНобсмзсрг

Рсм б = 5*300*0,44/10000=0,1

Рсм п = 4*300*0,49/10000=0,06

0,07

0,06

5.5

Расходы на технологическую воду, руб.

Рв =SНобзсрэввг

Рв б =5*0,44*3422*0,6*1,2/10000=0,54

Рв п =4*0,49*3422*0,6*1,2/10000=0,48

0,54

0,48

5.6

Расходы на сжатый воздух,

руб.

Рсж =SНобзсрэсж * Цсжг

Рсж. б =5*0,44*3422*0,1*0,12/

10000=0,009

Рсж. п =4*0,49*3422*0,1*0,12/

10000=0,008

0,009

0,008

5.7

Расходы на содержание и эксплуатацию производственной площади, руб.

Рпл =SНобуддплзср * Цплг

Рпл б =(5*27,91*2*0,44)*2000/

/10000=24,56

Рпл п =4*21,81*2*0,49*2000/

/10000=17,1

24,56

17,1

5.8

Расход на подготовку и эксплуатацию управляющих программ для станков с ЧПУ, руб.

Ру.пр. =S(Зу.пнфдет. ) /(Пгпер )

Ру.пр. п =(15000*3*0,06*1)/

/(10000*3)=0,09

-

0,09

5.9

Итого расходы по содержанию и эксплуатации оборудования, руб.

Рэобробэисм + +Рвсжплу.пр.

Рэ.об б =17,58+2,78+61,9+0,07+0,54+0,009+24,56=107,44

Рэ.об п =52,17+1,59+13,67+0,06+0,48+0,008+17,1+0,09=85,17

107,44

85,17

13.5 Калькуляция себестоимости обработки деталей по вариантам технологического процесса.

Таблица13.5.

Калькуляция себестоимости обработки деталей

N

Статьи затрат

Ед. из-я

Изменения

Затраты

Базовый

Проектный

1

Материалы за вычетом отходов

руб.

4,2

513,6

509,4

2

Основная зарплата операторов и наладчиков

руб.

11,57

35,54

23,97

3

Начисления на заработную плату

руб.

2,72

12,65

9,93

4

Расходы по содержанию и эксплуатации оборудования

руб.

22,27

107,44

85,17

Итого технологическая себестоимость Стех

руб.

40,76

669,23

628,47

5

Общецеховые накладные расходы Рцехпл.оснцех

руб.

24,87

76,41

51,54

Итого цеховая себестоимость Сцехтехцех

руб.

65,63

745,64

680,01

6

Заводские накладные расходы Рзавпл.оснзав

руб.

28,92

88,85

59,93

Итого заводская себестоимость Сзавцехзав

руб.

134,55

874,49

739,94

7

Внепроизводственные расходы Рвнепрзаввнепр

руб.

4,72

41,72

37

Итого полная себестоимость Сполнзаввнепр

руб.

139,27

916,21

776,94


13.6 Расчет приведенных затрат по сравниваемым вариантам

Таблица 13.6.

Расчет приведенных затрат

N

Наименование показателей

Единица измерения

Расчетные формулы

Значение показателей

Базовый

Проектный

1

Приведенные затраты на ед. детали, руб.

Зпр.едполннуд

Зпр.ед. б =916,21

Зпр.ед. п =776,94+0,15*145,19=798,72

916,21

798,72

2

Годовые приведенные затраты, руб.

Зпр.годпр.едг

Зпр.год б =916,21*10000=9162100

Зпр.год п =798,72*10000=7987200

9162100

7987200

13.7 Расчет показателей экономической эффективности проектируемого варианта

13.7.1 Ожидаемая прибыль от снижения себестоимости детали

Пр.ож = Зпр.год б . - Зпр.год п . , руб (13.2.)

Пр.ож =9162100-7987200=1174900руб.

13.7.2. Налог на прибыль.

Нприбр.ож . Кнал. , руб

(13.3.)

где, Кнал =0,24 – коэффициент налогообложения прибыли Нприб =1174900*0,24=281976руб.

13.7.3 Чистая ожидаемая прибыль

Пр.чистр.ожприб. ,руб (13.4.)

Пр.чист =1174900-281976=892924руб.


13.7.4 Расчетный срок окупаемости капитальных вложений

Токвв.прр.чист (13.5.)

Ток.расч. = 1101140/892924=1,23=2года

13.7.5 Общий дисконтированный доход

ДПобщ.дикс =Пр.чист.диск = ΣПрчист * 1/(1+Е)t ,руб (13.6.)

ДПобщ.дикс =892924*1/(1+0,2)1 +892924*1/(1+0,2)2 =1364189

13.7.6 Интегральный эффект

Эинт = ЧДД= Добщ.диск - Квв.пр (13.7.)

Эинт =1364189-1101140=263049

13.7.7 Индекс доходности

ИД= Добщ.диск / Квв.пр (13.8.)

ИД=1364189/1101140=1,24

Проект эффективен.


ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Предложено получение заготовки методом штамповки на КГШП, по сравнению с альтернативным вариантом получения заготовки – литьем в песчаные формы коэффициент использования материала увеличивается на 5%, суммарная экономия металла составляет 32,3 т. в год.

2. Разработан технологический процесс изготовления шпинделя в условия среднесерийного производства с использованием на токарных операциях станков с ЧПУ, что позволяет по сравнению с альтернативным вариантом сократить время обработки на 29% , снизить себестоимость механической обработки детали на 28%.

3. На окончательной операции обработки подшипниковых шеек шпинделя применена обработка суперфинишированием, что приводит к улучшению качества обработанной поверхности, ее упрочнению на 15%, повышению производительности обработки в 2 раза.

4. Сконструировано сверло для глубокого сверления, что позволило увеличить стойкость инструмента на 10%, производительность сверления в 1,5 раза, чем при сверлении сверлами с наружным отводом стружки.

5. Сконструировано станочное специальное наладочное приспособление, позволяющее его использовать при обработке заготовок аналогичной конструкции.

Разработанный технологический процесс изготовления позволил выполнить поставленную цель проекта. По сравнению с альтернативным вариантом снизить трудоемкость детали на 18% и получить условный экономический эффект 892 тыс. руб. со сроком окупаемости капитальных вложений 2 года.

ЛИТЕРАТУРА

1.Технология металлов. Кнорозов Б.В., Усова Л.Ф. и др. - М.: Металлургия, 1978. - 904с.

2. Добрыднев И.С. Курсовое проектирование по предмету “Технология машиностроения ”.- М.: Машиностроение, 1985. - 184с.

3. ГОСТ 7505 – 89 Поковки стальные штампованные. Допуски, припуски и кузнечные напуски – М.: Издательство стандартов, 1993.

4. ГОСТ 26245 – 85 Отливки из металлов и сплавов. Допуски размеров, массы и припуски на механическую обработку – М.: Издательство стандартов, 1989.

5. Горбацевич А.Ф., Шкред В.А. Курсовое проектирование по технологии машиностроения. – Мн.: Выш. Школа, 1975. - 288с.

6. Боровков В.М. Экономическое обоснование выбора заготовок при проектировании технологических процессов. – Тольятти: ТолПИ, 1986. 24с.

7. Размерный анализ технологических процессов. В.В. Матвеев, М.М.Тверской, Ф.И. Бойков идр. – М.: Машиностроение, 1982. – 264с.

8. Косилова А.Г., Мещереряков Р.К., Калинин М.А. Точность обработки, заготовки и припуски в машиностроении. Справочник технолога. - М.: Машиностроение, 1976. – 288с.

9. Черкашин А.Ф., Косолапов Е.Л. Режимы резания металлов. – Куйбышев, 1974. - 307с.

10. Режимы резания металлов. Справочник. Под ред. Ю.В. Барановского. – М.: Машиностроение, 1972. – 408с.

11. Общемашиностроительные нормативы режимов резания. Справочник: В 2т. Т2/ А.Д. Локтев, И.Ф.Гущин, Б.Н. Балашов и др. – М.: Машиностроение, 1991. – 304с.

12. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник/ В.И. Баранчиков, А.В. Жаринов, Н.Д. Юдина и др.; Под общ. Ред. В. И. Баранчикова. – М.: Машиностроение, 1990. – 400с.

13.Справочник токаря-универсала/ Д.Г. Белецкий, В.Г. Моисеев, М.Г. Шеметов; Под ред. М.Г. Шеметова. – М.: Машиностроение, 1987. – 560с.

14. Технология машиностроения/ А. А. Гусев, Е. Р. Ковальчук, И. М. Колесов и др. – М.: Машиностроение, 1986. – 480с.

15. Технология механической обработки и сборки в прецизионном станкостроении. Колл. Авторов под ред. д-ра техн. Наук Якобсона М. О. М.: Машиностроение, 1970. – 320с.

16. Обработка металлов резанием: Справочник технолога/ А. А. Панов, В. В. Аникин, Н. Г. Бойм и др.: Под общ. Ред. А. А. Панова. – М.: Машиностроение, 1988. – 736с.

17. Справочник технолога-машиностроителя. Т1/Под ред. А. Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение, 1985. – 656с.

18. Космачев И.Г., Дугин В. Н., Немцев Б. А. Отделочные операции в машиностроении. – Л.: Лениздат, 1985. – 248 с.

19. Оформление документов на технологические процессы обработки резанием: Метод. Указания/ Сост. Михайлов А.В. – Тольятти: ТолПИ, 1993.

20. Специальные металлорежущие станки общемашиностроительного применения: Справочник/ В. Б. Дьячков, Н. Ф. Кабатов, М. У. Носиков. – М.: Машиностроение. 1983. – 288с.

21.Дипломное проектирование по технологии машиностроения: Под общ. ред. В. В. Бабука. – Мн.: Выш. Школа, 1979. – 464с.

22. Кузнецов Ю. И., Маслов А. Р., Байков А. Н. Оснастка для станков с ЧПУ; Справочник. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1990. – 512с.

23. Справочник технолога-машиностроителя. Т2/Под ред. А. Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова. – М.: Машиностроение, 1985.

24. Станочные приспособления: Справочник. В 2-х т. /Ред. совет: Б. Н. Вардашкин и др. – М.: Машиностроение, 1984. – Т.1/ Под ред. Б. Н. Вардашкина, А. А. Шатилова, 1984. – 592с.

25. Ансеров М.А. Приспособления для металлорежущих станков. – М.: Машиностроение. 1966. – 652с.

26.Конструкции, расчет и эксплуатация измерительных инструментов и приборов. Городетский Ю. В. – М.: Машиностроение. 1971. – 376с.

27.Куприков М.С., «Снижение износа кругов и шероховатости поверхности при наложении переменного магнитного поля на процесс шлифования» - М: «Известия вузов» №6, 1989 г.

28. Спицын В.И., Троицкий О.А., «Электропластическая деформация металлов» - М: Наука, 1985 г.

29. Ламмеранер И., Штафль М., « Вихревые токи» - М: Энергия, 1967 г.

30. Мишин Д.Д., «Магнитные материалы» - М: Машиностроение, 1981 г.

31. Гордилевский В.А., Капустин А.С., Подгорков В.В., «Применение водяного пара в качестве СОТС при обработке металлов резанием» - «Вестник машиностроения» № 7, 1999 г.

32. Авт. Св. № 1234174 Натансон М.Э., Зайцев Н.С., Середа Н.И., Киндрачук М.В. «Состав для импрегнирования образивных кругов».

33. Чирков Г.В., «Контактно-эрозионное избирательное шлифование ипрегнированными кругами» - СТИН № 6, 1996 г.

34. Якимов А.В., Сипайлов В.А., Потемкин В.И., Яковлев Г.С., Бояршинов Ю.А., Екимов С.А., «Прерывистое шлифование» - Вестник машиностроения № 3, 1967 г.

35. Патент № 2025258. Кудряшов Б.П., Курдюков В.И., Петухов Ю.Е., Иванов В.И., Андреев В.Н., Переладов А.Б., «Абразивный инструмент и способы его изготовления».

36. Коротков А.Н., «Целесообразность расширения характеристики шлифовательного круга» - СТИН № 5, 1998 г.

37. Обработка глубоких отверстий/Н. Ф. Уткин, Ю. И. Кижняев, С. К. Плужников и др.; Под общ. ред. Н. Ф. Уткина – Л.: Машиностроение, 1988. – 269с.

38.Кожевников Д.В. Современная технология и инструмент для обработки глубоких отверстий. Обзор. М., НИИмаш., 1981. – 60с.

ОТКРЫТЬ САМ ДОКУМЕНТ В НОВОМ ОКНЕ

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ [можно без регистрации]

Ваше имя:

Комментарий