Смекни!
smekni.com

Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания (стр. 1 из 6)

Министерство образования Российской Федерации

Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия

(СибАДИ)

Кафедра "Строительные конструкции"

Пояснительная записка к курсовому проекту:

Проектирование колонн и стропильных балок одноэтажного производственного здания

Омск-2010


Содержание

1. Компоновка поперечника

2. Определение расчетных нагрузок и параметров

3. Определение усилий в стойках

4. Проектирование стоек

5. Расчет сборной железобетонной предварительно-напряженной двутавровой балки покрытия


1. Компоновка поперечника

Поперечная рама состоит из колонн, заделанных в фундамент и стропильной конструкции, свободно опирающейся на колонны.

Определяем размеры колонны

Высота надкрановой части:

, м

где Нкр - крановый габарит здания.

(0,15+hпб) – высота подкрановой балки с рельсом, м

Высота подкрановой части колонн от верха фундамента:

,

где

Н1=Нг.р.+0,15,

где 0,15 – глубина заложения верха фундамента,

,

,

– (кратна модулю 0,6 м для стеновых панелей).

Определяем размеры поперечного сечения колонны

Привязка колонн к разбивочным осям

"0" - при шаге колонн 6 м и кранах с G ≤ 30 тс;

Размеры сечений

bк = 400 мм – при шаге колонн 6 м;

hв = 400 мм – при "0" привязке и кранах G < 20 тс;

с округлением в меньшую сторону с модулем 50 мм.

Глубина заделки колонны в стакан фундамента равна наибольшему из 1,5 bк или hн , и получаем отметку (-) (Нзад. + 0,15)=1,2+0,15=1,35.

Расстояние от оси кранового пути до внутренней грани подкрановой части колонны поверху: к< 250 мм при В = 6 м;

При ("привязка" + 750 + к)=0+750+250=1000мм < hн=1200мм , значит

(750+100)+(250+100)=1200мм


Конструирование стен

модуль 0,6 м; высота стеновых панелей и блоков остекления 1,2 м и 1,8 м; δпан=300 мм (принять).

2. Определение расчетных нагрузок и параметров

Постоянные нагрузки

· от покрытия Fп

Fп =

,

где gк=1 кН/м2+1,5 кН/м2=2,5 кН/м2 – расчетная нагрузка от веса 1 м2 кровли и плит покрытия;

В=6м – шаг колонн, м;

L=12м – пролет рамы, м;

Qp=40,2тс- ориентировочный вес стропильной конструкции, кН;

· от собственной массы (бз эксцентриситета)


где γf = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке;

γ = 25 кН/м3 – объемный вес железобетона

· от стен и остекления (бз эксцентриситета)

,

где В – шаг колонн, м;

gст, gост – расчетные нагрузки от веса 1 м2 стеновых панелей и оконных блоков, навешанных на надкрановую или подкрановую части колонны (табл. 5)

hст, hост – высота панелей и остекления, м;

· от массы подкрановой балки с рельсом (бз эксцентриситета)

Fпб = 41,2 кН

Временные нагрузки

· от снегаСНиП 2.01.07-85 (5 раздел)

Fсн =

,

где Sg =1,8 кН/м2 снеговая нагрузка в зависимости от района строительства; μ = 1, Fсн прикладывается так же как и Fп.

· от крана СНиП 2.01.07-85 (4 раздел)


вертикальная

Dmax=287 кН, Dmin=59,6 кН.

горизонтальная

Т=10,3 кН

· ветровая СНиП 2.01.07-85 (6 раздел, п. 6.3)

Wmi =Wо*k,

гдеWо – 0,3 кН/м2

k - табл. 6(СНиП 2.01.07-85)

Фактическая ветровая эпюра приводится к эквивалентной по моменту в защемлении с ординатой

до 5 м 0,75
10 м 1
20 м 1,25
40 м 1,5

Wm5=W0*k=0,3*0,75=0,225 кН/м2

Wm10=W0*k=0,3*0,71=0,3 кН/м2

Wm20=W0*k=0,3*1,25=0,375 кН/м2

Wm21.6=W0*k=0,3*1,27=0,381 кН/м2

Wm23.4=W0*k=0,3*1,29=0,387 кН/м2

на высоте Н:

;

Сосредоточенная сила в уровне верха колонны:

WН =

Wотс. =

где с = 0,8 – с наветренной и с = 0,6 – с заветренной сторон

γf = 1,4 – коэффициент надежности по нагрузке;


Равномерно распределенная погонная нагрузка:

Расчетная схема (статически неопределимая)

Ригель считается абсолютно жестким.

Основная система метода перемещений (одно неизвестное).

3. Определение усилий в стойках

;

Постоянной – нагрузка от собственного веса, стен и подкрановых балок – приложена по оси колонны.

От покрытия Fп (симметричное воздействие)

y=0*HB;

Сила Fп приложена на расстоянии 150 мм от разбивочной оси, поэтому эксцентриситет приложения силы относительно оси надкрановой части колонны:

e = hн/2 – hв/2=1,2/2-0,4/2=0,4м;

Rв← (+); →(-);

K1=2,152 ,K1=1,314 [3, тб.16.1]


при привязке "0", аВ= 50 мм – при вк= 40 см от покрытия

МI=

МII=

NI = NII=Fп=110,1 кН

От стен, собственного веса, подкрановых балок

МI= МII=0

NI =

NII =

От постоянной нагрузки суммарная

МI=∑ МI=2.34+0=2,34кН*м

МII=∑ МII=-3,44+0=-3,44кН*м

NI=∑ NI=110,1+45,08=155,18 кН

NII=∑ NII=110,1+477,18=587,28 кН

Временная нагрузка

Снеговая Fсн – изгибающие усилия от покрытия умножаются на коэффициент

Fсн / Fп =64,8/110,1=0,59

МI=2,34*0,59=1,38 кН*м

NI = NII=Fсн=64,8 кН

МII=-3,44*0,59=-2,03 кН*м


Крановая вертикальная Dmax; (y = 1*Hн ,)

ан = "привязка" + 750 – hн/2=0+850-1200/2=250мм

ан = hн/2 - "привязка" - 750=1200/2-0-850=-250мм

K2=1,304 [3,тб.16.2]

- со своими знаками,

R11 – реакция в дополнительной связи от перемещения

,

;
Стойка А Стойка Б
NI = 0
NII =Dmax=287 кН
NI = 0
NII =Dmin=59,6 кН

Крановая горизонтальная ТА, ТБ

K3=0,775 [3, тб.16.3]