Проектирование лесосушильной камеры

Пересчётобъёма фактическогопиломатериалав объём условногоматериала

Для учётапроизводительностилесосушильныхкамер и планированияих работыустановленанеизменнаяучётная единица– кубометрусловногоматериала,которомуэквивалентнысосновые обрезныедоски толщиной40 мм, шириной150 мм, длинойболее 1 м, высушиваемыепо II категориикачества отначальнойвлажности 60до конечной12%

Определениекоэффициентовобъёмногозаполненияштабеля фактическимипиломатериаламиβ_Фи условнымматериаломβ_У.

Таблица1

Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.

Лист

Изм. Лист №докум. Подп. Дата

	1.2. Определениепроизводительностикамер в условномматериале Годоваяпроизводительностькамеры в условномматериале,м³ усл./год,определяетсяпо формуле: П_У=Е_Уn_У, где Е_У –вместимостькамеры в плотныхкубометрахусловногоматериала,м³/усл.; n_У– число оборотовкамеры в годпри сушкеусловногоматериала. Вместимостькамеры в условномматериале,м³/усл., находитсяпо формуле: Е_У=Гβ_У, Е_У=70,20,454=32м³/усл где Г – габаритныйобъём всехштабелей вкамере, м³;β_У –коэффициентобъёмногозаполненияштабеля условнымматериалом(определяетсятак же, как иβ_Ф по формуламили таблицам). Габаритныйобъём штабелейГ, м³, вычисляетсяпо выражению: Г=nlbh. Г=26,51,83,0=70,2 м³ где n – числоштабелей вкамере; l, b, h, -соответственногабаритнаядлина, ширина,и высота штабеля,м. Число оборотовкамеры в год(число загрузок),об/год, определяетсяпо выражению: 335 n_У=──── τ_ОБ.У где 335 – времяработы камерыв году, суток;τ_ОБ.У– продолжительностьоборота камерыдля условногоматериала,суток. В конечномвиде формулудля определенияП_У, м³усл./год,можно записать: 335 335 П_У=Гβ_У──── П_У=70,2*0,454────=3140 м³усл./год τ_ОБ.У3,4
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	1.3. Определениенеобходимогоколичествакамер ΣУ7455 n_КАМ=─── = ──── =3 шт П_У3140 где ΣУ – общийобъём условногоматериала;П_У – годоваяпроизводительностьодной камерыв условномматериале. 1.4. Определениепроизводственноймощностидействующеголесосушильногоцеха (участка) Производственнаямощностьлесосушильногоцеха П_ЦЕХА,м³усл./год,определяетсясуммой произведенийчисла камерсоответствующеготипа П_У_l,м³усл./год, П_ЦЕХА=Σn_lП_У_l. П_ЦЕХА=3*3140=9420м³усл./год
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	Технологическийрасчёт камери цеха Конечнойцелью технологическогорасчёта являетсяопределениеколичествакамер длявысушиваниязаданногогодового объёмапиломатериаловили определениепроизводственноймощностилесосушильногоцеха при известныхтипах количествекамер. Технологическийрасчёт дляизвестноготипа камерили вновьпроектируемойкамеры выполняетсяв определённойпоследовательности. Пересчётобъёма фактическогопиломатериалав объём условногоматериала. Определениепроизводительностикамер в условномматериале. Определениенеобходимогоколичествакамер. 4. Определениепроизводственноймощностидействующеголесосушильногоцеха (участка)при известномколичествеи типе камер.

Подп.и дата
Инв.№ дубл.
Взам.инв. №
Подп.и дата
						Курсовойпроект

	Изм	Лист	№ докум.	Подп.	Дата
Инв.№ подп.	Разраб.		ОгневВ. В.			Технологическийрасчёт камери цеха	Лит.	Лист	Листов		Лит.	Лист	Листов
	Пров.		ВасильевВ.С.
							СИПЭиУ ТЛи ДП-01			СИПЭиУ ТЛи ДП-01
	Н.контр
	Утв.

	2.Тепловой расчёткамер и цеха Производитьсяс целью определениязатрат теплана сушку, расхода теплоносителя,выбора и расчётатепловогооборудованиякамер и цеха(калориферов,конденсатоотводчиков,трубопроводов). Тепловойрасчёт целесообразновыполнятьв определённойпоследовательности: выбор расчётногоматериала; 2) определениемассы испаряемойвлаги; 3) выбор режимасушки; 4)определениепараметровагента сушкина входе вштабель; 5)определениеобъёма и массыциркулирующегоагента сушки; 6) определениеобъёма свежегои отработавшеговоздуха илиперегретогопара; 7) определениерасхода теплана сушку; 8) выбор типаи расчёт поверхностинагрева калорифера; 9) определениерасхода теплоносителя; 10) определениедиаметровпаропроводови конденсаторопроводов; 11) выборконденсатоотводчиков.

Подп.и дата
Инв.№ дубл.
Взам.инв. №
Подп.и дата
						Курсовойпроект

	Изм	Лист	№ докум.	Подп.	Дата
Инв.№ подп.	Разраб.		ОгневВ. В.			Тепловойрасчёт камери цеха	Лит.	Лист	Листов		Лит.	Лист	Листов
	Пров.		ВасильевВ.С.
							СИПЭиУ ТЛи ДП-01			СИПЭиУ ТЛи ДП-01
	Н.контр
	Утв.

	2.1. Выборрасчётногоматериала За расчётныйматериалпринимаютсясамые быстросохнущиедоски илизаготовки иззаданнойспецификации. В данномслучае Осина,толщина 25 мм,длина 6,5мм, необрезная,строительныйматериал. Начальнаявлажность60% конечная 12%. 2.2. Определениемассы испаряемойвлаги 2.2.1. Массавлаги, испаряемойиз 1м³пиломатериалов,кг/м³ W_Н-W_К60-12 m₁_м₃=ρδ────── = 400─────=192 кг/м³ 100100 где ρδ– базиснаяплотностьрасчётногоматериала,кг/м³; W_Н,W_К - соответственноначальная иконечная влажностьрасчётногоматериала,%. 2.2.2. Масса влаги,испаряемойза время одногооборота камеры,кг/оборот m_ОБ.КАМ=m_1м3Е=19220,3=3898 кг/оборот Е=Г β_Ф=70,20,290=20,3м³ где Е – вместимостькамеры, м³; Г– габаритныйобъём всехштабелей вкамере, м³; β_Ф – коэффициентобъёмногозаполненияштабеля расчётнымматериалом. 2.2.3. Массавлаги, испаряемойиз камеры всекунду, кг/с m_ОБ.КАМ3898 m_С= ────────= ─────────=0,021кг/с 3600τ_{соб.суш}360051,3 τ_{соб.суш}=τ_суш-(τ_пр+τ_{кон.ВТО})=58-(4,7+2)=51,3ч τ_пр=2,51,51,25=4,7ч где τ_суш– продолжительностьсушки расчётногоматериала,ч, τ_пр– продолжительностьначальногопрогреваматериала,ч; τ_{кон.ВТО}–продолжительностьконечнойвлаготеплообработки(ВТО), ч. Продолжительностьначальногопрогрева можноориентировочноприниматьдля мягкиххвойных пород1,5 ч на каждыйсм толщинырасчётногоматериала;для берёзы,осины, ольхии др. мягкихлиственныхпород времяпрогреваувеличиваетсяна 25%, а для пиломатериаловтвёрдых пород(дуб, бук, лиственницаи др) – на 50%. 2.2.4. Расчётнаямасса испаряемойвлаги, кг/с m_Р= m_Сk=0,0211,2=0,025кг/с где k– коэффициентнеравномерностискорости сушки(рекомендуетсяприниматьk=1,2для камерпериодическогодействия присушке воздухомдо W_К=12-15%;k=1,3при W_К
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.10. Определениедиаметровпаропроводови конденсатопроводов 1. Диаметр главнойпаровой магистралиd_МАГ, м,в сушильномцехе (от тепловоговвода до крайнейкамеры в блоке): Р_ЦЕХА1023 d_МАГ=√1,27───────= √1,27────────=0,066 м 3600ρ_Пυ_П36001,6250 принимаем65 мм где ρ_П– плотностьпара, кг/м³;υ_П – скоростьдвижения пара,принимаетсядля магистралей50-80 м/с. 2. Диаметр паропровода(отвода) к коллекторукамеры, м, Р_КАМ.ПР730 d_КАМ=√1,27───────=√1,27─────────=0,063 м 3600ρ_Пυ_П 36001,6240 принимаем65 мм где Р_КАМ.ПР– расход парана камерупериодическогодействия длязимних условийв период прогрева,кг/ч; υ_П– принимается40-50 м/с. 3. Диаметр паропроводак калориферукамеры, м, Р_{КАМ.СУШ}146,46 d_К=√1,27───────=√1,27─────────=0,035 м 3600ρ_Пυ_П36001,6225 принимаем32 мм где Р_{КАМ.СУШ}– расход парана сушку длязимних условий,кг/ч; υ_П– принимается25-40 м/с.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	4. Диаметр паропроводак увлажнительнымтрубам, м, Р_КАМ.ПР-Р_{КАМ.СУШ}730-146,46 d_УВЛ=√1,27────────────=√1,27───────────=0,05 м 3600ρ_Пυ_П36001,6250 принимаем50 мм При расчётеd_УВЛскорость движенияпара υ_Ппринимается50 м/с и более.Диаметр самихувлажнительныхтруб в камереможет бытьd_УВЛ=40-50мм. 5. Диаметрконденсационноготрубопроводаот калориферакамеры, м, Р_{КАМ.СУШ}146,46 d_{КОНД.КАМ}=√1,27─────────=√1,27─────────=0,01 м 3600ρ_Кυ_К 36009340,5 принимаем10 мм где ρ_К– плотностьконденсата,кг/м³ (выбираетсяв зависимостиот давленияв трубопроводе);υ_К – скоростьконденсата,м/с (принимаетсяот 0,5 до 1м/с). 6. Диаметрконденсационноймагистрали,м, Р_{КАМ.СУШ}n_КАМ 146,46 2 d_{КОНД.МАГ}=√1,27─────────=√1,27─────────=0,01 м 3600ρ_Кυ_К3600934*1 принимаем10 мм где n_КАМ– количествокамер в цехе;υ_К –принимается1-1,5 м/с Рассчитанныезначения диаметровтруб сравниваютсясо стандартнымидиаметрами(условнымпроходом) ипринимаютсяближайшиебольшие значенияпо ГОСТ 3262-75 «Трубыстальныеводо-газопроводные»(условный проход,мм: 6,8,10,15,20,25,32,40,50,65,80,90,100,125,150). Пример условногообозначения:труба 202,8ГОСТ 3262-75 (такобозначаетсятруба обыкновенная,не оцинкованная,с условнымпроходом 20 мм,толщиной стенки2,8 мм, без резьбыи муфты).
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

2.11. Выборконденсатоотводчиков

Выбор их производитсяпо коэффициентупропускнойспособностиk_υкг/ч,

20Р_{КАМ.СУШ}20*146,46

k_υ=──────── =──────────=1126,6 кг/ч

с_Г√∆_Рρ_К 0,29√0,085*934

где Р_{КАМ.СУШ}– расход парана сушку в зимнихусловиях, равныйрасходу горячегоконденсата,кг/ч; ∆_Р– перепад давленияв конденсатоотводчике,МПа; ρ_К– плотностьконденсата,кг/м³; с_Г– коэффициент,учитывающийснижениепропускнойспособностиконденсатоотводчикапри удалениигорячегоконденсатапо сравнениюс холодным;при ∆_Р≤0,2МПа с_Г=0,29;∆_Р>0,2МПа с_Г=0,25.

Перепад давленияв конденсатоотводчике

∆_Р=р₁-р₂=0,95*0,30-0,2=0,085МПа

где р₁ – абсолютноедавлениепароводянойсмеси передконденсатоотводчиком,МПа (р₁=0,95р, гдер – абсолютноедавление параперед калорифером,т.е. на коллекторекамеры, обычнозадаётся); р₂– абсолютноедавлениеконденсатапосле конденсатоотводчика,МПа (давлениев конденсационноймагистрали,принимаетсяот 0,1 до 0,2 МПа).

Если k_υпо расчётуполучаетсябольше 2500 кг/ч,то на камерувыбираетсядва конденсатоотводчикапо суммарнойпропускнойспособности,близкой красчётной.

Принимаемконденсатоотводчиктипа 45ч15нж сd_У=25 мм

Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.

Лист

Изм. Лист №докум. Подп. Дата

2.3. Выборрежима сушки

Режим сушкивыбираетсяв зависимостиот породы итолщины расчётногоматериала, атакже требований,предъявляемыхк качествусухой древесины.

В настоящеевремя установленычетыре категориикачества сушкипиломатериалов.

Мы выбираемII категорию:

II – сушкапиломатериаловдо W_СР.К=7…15%(мебельноепроизводство,столярно-строительныеизделия и др.).

2.3.1. Режимысушки в камерахпериодическогодействия (ГОСТ19773-84)

В этих камерахприменяютсярежимы низкотемпературногои высокотемпературногопроцесса.

Показатели	Категориикачества
Показатели	0	I	II	III
Средняяконечнаявлажностьпиломатериаловили заготовокв штабеле, %, притолщине пиломатериалов,мм 32 и менее 38...50 свыше50	16 18 20	7; 10*	7; 10;15*qwe	10; 15*
Отклонениявлажностиотдельныхдосок (заготовок)от среднейвлажностиштабеля пиломатериалов, % не более, притолщине пиломатериалов,мм: 32 и менее 38...50 свыше50	6 4 2.5	2	3	4
Перепадвлажностипо толщинепиломатериалов(заотовок), % ,не более, притолщине,мм: 13...22 25...40 45...60 70...90	Неконтролируется	1,5 2,0 2,5 3,0	2,0 3,0 3,5 4,0	2,5 3,5 4,0 5,0
Условныпоказательостатачныхнапряжений(относительнаядеформациязубцов силовойекции), %	Неконтролируется	Неболее 1,5	Неболее 2,0

Проектирование лесосушильной камеры

ΣУ7455

Курсовойпроект

Курсовойпроект

Курсовойпроект

Содержание

Курсовойпроект

Введение

Двухштабельнаякамера СПМ –1К

Основныепонятия сушкидревесины.

Режимысушки древесины.

Влияниережима сушкидревесины наеё физическиесвойства.

Категориикачества сушкипиломатериалов.

Расчётповерхностиогражденийкамеры

Расчётпотерь теплачерез ограждения

Схема сушилкиСПМ – 1К

Техническаяхарактеристикакамеры периодическогодействия СПМ–1К

КУРСОВАЯРАБОТА

Выполнилстудентгруппы ТЛ иДП 4 курса В.В.Огнев

Проверил В.С. Васильев

	2.4. Определениепараметровагента сушкина входе в штабель 2.4.1. Агент сушки- влажный воздух По выбранномурежиму назначаютсярасчётнаятемператураt₁ и относительнаявлажностьвоздуха φ₁со сторонывхода в штабель.Для камерпериодическогодействия этипараметрыберутся повторой (средней)ступени режима(W=35-20%). Влагосодеражаниеd₁, теплосодержанеI₁, плотностьр₁ и приведённыйудельный объёмυ_ПР.1определяютсяпо Id-диаграмме.Если точка1, характеризующаяна Id-диаграммесостояниевоздуха навходе в штабель,выходит запределы диаграммы,парамеирывоздуха следуетвычислять поизвестнымуравнениям: ρ_П133151,3 d₁=622 ─────г/кг= 622 ────────=308,4 г/кг ρ_а-ρ_П1 10⁵-33151,3 где ρ_П1-парциальноедавление водяногопара, Па; ρ_а– атмосферноедавление воздуха(ρ_а≈1 бар=10⁵Па). Так как φ₁=ρ_П1/ ρ_Н1,то ρ_П1=φ₁ρ_П1=0,7047359=33151,3Па где φ₁– относительнаявлажностьвоздуха расчётнойступени режима;ρ_П1 – давлениенасыщенияводяного парапри расчётнойтемпературережима. Теплосодержаниевоздуха, кДж/кг, I₁=1,0t₁+0,001d₁(1,93t₁+2490)=1,080+0,001308,4(1,9380+2490)=895,5кДж/кг Плотностьвоздуха, кг/м³, d₁308,4 349-132──────349-132──────── 622+d₁622+308,4 ρ₁= ────────────= ───────────────=0,86 кг/м³ Т₁353 Приведённыйудельный объём,м³/кг сух. возд, υ_ПР.1=4,6210^-6 Т₁(622+d₁)=4,6210^-6353(622+308,4)=1,52м³/кг где Т₁ –термодинамическаятемпература,К. Т₁=273+t₁=273+80=353К
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.5.3. Определениепараметроввоздуха навыходе из штабеля 10001000 d₂=───── +d₁= ────── + 308,4=310,3 г/кг m_Ц513,1 Теплосодержаниевоздуха, кДж/кг, I₂=I₁ I₂-2,490d₂ 895,5-2,490310,3 I₂=1,0t₂+0,001d₂(1,93t₂+2490). Откуда t₂=──────── =────────────= 76,5 1,0+0,00193d₂ 1,0+0,00193310,3 I₂=1,076,5+0,001310,3(1,9376,5+2490)=895кДж/кг Плотностьвоздуха, кг/м³, d₂ 310,3 349-132──────349-132 ────── 622+d₂622+310,3 ρ₂= ──────────── = ──────────────= 0,87 кг/м³ Т₂349,5 Приведённыйудельный объём,м³/кг сух. возд, υ_ПР.2=4,6210^-6 Т₂(622+d₂)=4,6210^-6349,5(622+310,3)=1,50м³/кг где Т₂ –термодинамическаятемпература,К.Т₂=273+t=273+76,5=349,5К 2.5.4. Уточнениеобъёма и массыциркулирующего агента сушки 1000 1000 m_Ц=───── = ──────= 526,3 d₂-d₁ 310,3-308,4 Уточнениеобъёма V_Ц,м³/с, и массыG, кг/с,циркулирующегоагента сушки V_Ц=m_Цm_Рυ_ПР.1=526,30,0251,52=20м³/с G_Ц=m_Цm_Р=526,30,024=13,1 кг/с Если не заданаскорость агентасушки черезштабель, тоона может бытьопределенаили уточненапо V_Ц V_Ц20 υ_ШТ=─────── = ─────=2 F_{Ж.СЕЧ.ШТ}9,75
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.5. Определениеобъёма и массыциркулирующегоагента сушки 2.5.1. Объёмциркулирующегоагента сушки,м³/с,определяетсяпо формуле V_Ц=υ_ШТF_{Ж.СЕЧ.ШТ}=2,09,75=19,5м³/с где υ_ШТ– расчётная(заданная)скоростьциркуляцииагента сушкичерез штабель,м/с; F_{Ж.СЕЧ.ШТ}– живое сечениештабеля, м². F_{Ж.СЕЧ.ШТ}=nlh(1-β_В)=16,53,0(1-0,5)=9,75м² где n –количествоштабелей вплоскости,перпендикулярнойвходу циркулирующегоагента сушки;l, h –длина и высоташтабеля, м; β_В– коэффициентзаполненияштабеля повысоте. 2.5.2. Массациркулирующегоагента сушкина 1 кг испаряемойвлаги, кг/кг V_Ц19,5 m_Ц= ──── = ───────=513,1 кг/кг m_Рυ_ПР.1 0,0251,52 где υ_ПР.1– приведённыйудельный объёмагента сушкина входе вштабель, м³/кг(определяетсяпо Id-диаграммеили расчётнымпутём).
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.6. Определениеобъёма свежегои отработанноговоздуха илиперегретогопара 2.6.1. Масса свежегои отработанноговоздуха на 1кг испаряемойвлаги, кг/кг, 10001000 m₀=────── = ───────=3,3 кг/кг d₂-d₀310,3-10 где - d₀влагосодержаниесвежего воздуха,г/кг (при поступлениииз коридорауправленияили цеха d₀=10-12г/кг; при поступлениинаружноговоздуха летомd₀ =10-12 г/кг;зимой d₀=2-3г/кг). 2.6.2. Объём свежего(приточного)воздуха, поступающегов камеру, м³/с, V₀=m_Pm₀ν_ПР.о=0,0253,33,48=0,287м³/с где ν_ПР.о– приведённыйудельный объёмсвежего воздуха,м³/кг (при t₀=20^оC;ν_ПР.о≈0,87м³/кг). 2.6.3. Объёмотработанноговоздуха (выбрасываемогоиз камеры), м³/с, V_ОТР=m_Pm₀ν_ПР.2=0,0253,31,50=0,123м³/с где ν_ПР.2,- приведённыйудельный объёмотработанного( на выходе изштабеля) воздуха,м³/кг.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.6.4. Расчётприточно–вытяжныхканалов камеры Площадь поперечногосечения приточногоканала, м², V₀0,287 ƒ_КАН=───── = ─────=0,0717 м² ν_КАН4 где V₀ –объём свежеговоздуха, м³/с; V_О=m₀m_Рν_ПР.0=3,30,0253,48=0,287м³/с где ν_ПР.0– приведённыйудельный объёмсвежего воздуха,м³/кг. Площадь поперечногосечения вытяжногоканала, м², V_0ТР 0,123 ƒ_КАН=───── = ────=0,0307 м² ν_КАН4 где V_0ТР– объём отработавшегоагента сушки,м³/с; V_ОТР=m₀m_Рν_ПР.2=3,30,0251,50=0,123м³/с где ν_ПР.2– приведённыйудельный объёмотработавшегоагента сушки,м³/кг.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.7. Определениерасхода теплана сушку 2.7.1. Расходтепла на начальныйпрогрев 1 м³древесины 1.Для зимнихусловий, кДж/м³, W-W_Г_._Ж 60-17 q_ПР₁1м³=ρ_WС_(-)(-t₀)+ρ_б+Р_WС₍₊₎t_ПР=6502,0924+400────335+6502,89100=278074кДж/м³ 100 100 где ρ_W– плотностьдревесинырасчётногоматериалапри заданнойначальнойвлажностиW_Н, кг/м³;ρ_б– базиснаяплотностьдревесинырасчётногоматериала,кг/м³; W_Н– начальнаявлажностьрасчётногоматериала,%; W_Г.Ж –содержаниенезамёрзшейсвязанной(гигроскопичнойвлаги), %; - скрытая теплотаплавленияльда (335 кДж/кг);С_(-),С₍₊₎ – средняяудельнаятеплоёмкостьсоответственнопри отрицательнойи положительнойтемпературе,кДж/(кг ^оС);t₀ – начальнаярасчётнаятемпературадля зимнихусловий, ^оС;t_ПР –температурадревесиныпри её прогреве,^оС. При определенииудельнойтеплоёмкостидревесины,средняя температура,^оС древесиныпринимается: t₀+0 -24+0 для С_(-) t_СР= ──────= ───── = -12 ^оС С_(-)=2,09 2 2 0+t_ПР0+100 для С₍₊₎ t_СР= ──────= ───── =50 ^оС С₍₊₎=2,89 2 2 2. Для среднегодовыхусловий, кДж/м³, q_ПР11м³=ρ_WС₍₊₎(t_ПР-t₀)=650*2,9(100-5,0)=179075кДж/м³ где t₀ –среднегодоваятемературадревесины,^оС. при t_СР=(t₀+t_ПР)/2= (5,0+100)/2=52,5^оС С₍₊₎=2,9
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.7.2. Удельныйрасход тепла,кДж/кг, приначальномпрогреве на1кг испаряемойвлаги (определяетсядля зимних исреднегодовыхусловий) q_ПР11м³ 278074 179075 q_ПР== ────── =1448,30(зимнее) q_ПР=──────── =932,68(среднегодовое)кДж/кг m1м³192192 2.7.3. Общий расходтепла на камерупри начальномпрогреве q_ПР11м³E 27807420,3 17907520,3 Q_ПР== ─────────=333,62 (зимнее) Q_ПР=──────── =214,84(среднегодовое)кДж/кг 3600 τ_ПР 36004,7 36004,7 где τ_ПР– продолжительностьпрогрева, ч;принимаетсяориентировочнодля пиломатериаловмягких хвойныхпород летом1-1,5, зимой 1,5-2 ч накаждый см толщиныматериала;для пиломатериаловмягких лиственныхпород ( берёза,осина, ольхаи др.) времяпрогреваувеличиваетсяна 25%, а для пиломатериаловтвёрдых пород(дуб, бук, лиственницаи др.) – на 50%. 2.7.4. Определениерасхода теплана испарениевлаги Удельный расходтепла на испарениевлаги в лесосушильныхкамерах смногократнойциркуляциейпри сушкевоздухом, кДж/кг, I₂-I₀ 895-10 q_ИСП=1000───── - C_Вt_ПР= 1000─────── -4,19100=2451,5 кДж/кг (зимнее) d₂-d₀ 310,3-2 895-46 q_ИСП=1000─────── -4,19100=2408,2 кДж (среднегодовое) 310,3-10 где I₂ –теплосодержаниевоздуха навыходе из штабеля,кДж/кг; I₀– теплосодержаниесвежего (приточного)воздуха, кДж/кг;d₂ – влагосодержаниевоздуха навыходе из штабеля,г/кг; d₀ –влагосодержаниесвежего (приточного)воздуха, г/кг;С_В – удельнаятеплоёмкостьводы, С_В=4,19кДж/(кг ^оС);t_ПР –температуранагретой влагив древесине,^оС; принимаетсяравной температурепрогрева. При поступлениивоздуха изкоридорауправленияили наружноговоздуха летомдопустимопринять d₀=10-12г/кг, I₀=46кДж/кг; припоступлениинаружноговоздуха зимойd₀=2-3 г/кг,I₀=10 кДж/кг. Общий расходтепла на испарениевлаги, кВт, Q_ИСП=q_ИСПm_Р=2451,50,025= 61,3кВт (зимнее) Q_ИСП=2408,20,025=60,2 кВт (среднегодовое)
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.7.5. Потеритепла черезограждениякамеры Теплопотери,кДж, черезограждениякамеры в единицувремени (секунду),т.е. кВт, Q_ОГ=∑F_ОГk(t_c-t₀)10^-3= кВт где ∑F_ОГ– суммарнаяповерхностьогражденийкрайней камерыв блоке, м²;k– коэффициенттеплопередачисоответствующегоограждениякамеры, Вт/(м²^оС); t_c– температурасреды в камере,^оС; t₀– расчётнаятемпературанаружноговоздуха длязимних и среднегодовыхусловий. Коэффициенттеплопередачимногослойныхогражденийподсчитываетсяпо общейзвестнойформуле, Вт/(м²^оС), 1 k=─────────────────────────── 1 δ₁ δ₂δ_n 1 ──── + ───+ ─── + …+ ─── + ──── α_ВН λ₁ λ₂λ_n α_Н где α_ВН– коэффициенттеплоотдачидля внутреннихповерхностейограждений,Вт/(м²^оС)(принимаетсяориентировочноα_ВН=25);α_Н– коэффициенттеплоотдачидля наружныхповерхностейограждений,Вт/(м²^оС)(α_Н=23– для наружноговоздуха; α_Н=12– для чердачныхи неотапливаемыхпомещений;α_Н=9– для отапливаемыхпомещений);δ₁;δ₂;… ; δ_n– толщинаслоёв ограждений,м; λ₁;λ₂;… ; λ_n - коэффициенттеплопроводностиматериаловсоответствующихслоёв ограждений,Вт/(м²^оС). коэффициенттеплопередачиполаk_ПОЛ,Вт/(м²^оС),принимаетсяравным 0,5kнаружной стены k_ПОЛ=0,5k_СТ=0,50,47=0,24 Вт/(м²^оС), 1 k_ДВ=───────────────────────=0,6 Вт/(м²^оС), 1/25+0,01/58+0,08/0,07+0,01/240+1/9 1 k_СТ=─────────────────────────=0,47 Вт/(м²^оС), 1/25+0,005/58+0,14/0,07+0,005/240+1/9 Удельный расходтепла на потеричерез ограждения(определяетсядля зимнихсреднегодовыхусловий), кДж/кг, ∑Q_ОГ=4,71,5=7,05 ∑Q_ОГ7,05 q_ОГ=───── = ─────=335,71 кДж/кг m_С0,021 где ∑Q_ОГ– суммарныетеплопотеричерез ограждениякамеры, кВт
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.7.6. Определениеудельногорасхода теплана сушку, кДж/кг Производитсядля зимних исреднегодовыхусловий q_СУШ=(q_ПР+q_ИСП+q_ОГ)с₁=(1448,30+2451,5+335,71)1,1=4659,06(зимнее)кДж/кг q_СУШ=(932,68+2408,2+335,71)1,1=4044,24(среднегодовое)кДж/кг где с₁ – коэффициент,учитывающийдополнительныйрасход теплана начальныйпрогрев камер,транспортныхсредств, оборудованияи др.; принимаетсяв зависимостиот условияпроцесса от1,1 до 1,3. 2.7.7. определениерасхода теплана 1 м³расчётногоматериала,кДж/м³ Производитсядля среднегодовыхусловий поформуле q_{СУШ1 м}³=q_СУШm₁м³ q_{СУШ1 м}³ =4044,24*192=776494,08 (среднегодовое)кДж/м³
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.8. Выбортипа и расчётповерхностинагрева калорифера 2.8.1. Выбор типакалорифера Из всего многообразиясерийно выпускаемыхкалориферов(основное название– воздухонагревательпо ГОС 7201-80) длялесосушильнойтехники следуетрекомендоватьспирально –накатные(биметаллические).Это так, называемые,компактныекалориферы,которые могутдовольно надёжноработать вагрессивнойсреде лесосушильныхкамер. 2.8.2. Тепловаямощностькалорифера Тепловая мощностькалорифера,то есть количествопередаваемойим в единицувремени тепловойэнергии в кВт,определяетсярасходом теплана сушку в единицувремени длязимних условий: Q_К=(Q_ИСП+ΣQ_ОГ)с₂= (61,3+7,05)1,2=82,02 где с₂ – коэффициентнеучтённогорасхода теплана сушку, с₂=1,1…1,3. 2.8.3. Расчётповерхностинагрева калорифера,м² 1000Q_Кc₃100082,021,2 F_К=────── = ───────────= 94,61м² K(t_т-t_C) 19,0(133-78,25) где k –коэффициенттеплопередачикалорифера,Вт/(м²^оС); t_т– температуратеплоносителя(пар, вода), ^оС;t_C– температуранагреваемойсреды в камере(воздух, перегретыйпар), ^оС; с₃– коэффициентзапаса, учитывающийзагрязнениеповерхностикалорифера( для чугунныхтруб с₃=1,1; длябиметаллическихс₃=1,2). Температурусреды t_Cориентировочноможно вычислитьпо формуле t_C=(t₁+t₂)/2=(80+76,5)/2=78,25 где t₁ иt₂ – соответственнотемпературыагента сушкина входе в штабельи выходе изштабеля, ^оС.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	Камеры с калориферамииз биметаллическихгреющих трубнаружным диаметром56 мм F_Ж.СЕЧ.К=F_КАН(1-Кƒ)=9,75(1-0,410)=5,75 где Кƒ – коэффициентпроекции трубна площадь,перпендикулярнуюпотоку. Коэффициентпроекции зависитот шага Sразмещениятруб и привеличинахшага 100, 80, 74 мм –соответственноравен 0,350; 0,410; 0,466; Зная F_Ж.СЕЧ.Ки V_Ц, определяемскорость агентасушки; м/с, черезкалорифер V_Ц 19,5 υ_К= ──────= ──── = 3 м/с k=19,0 F_Ж.СЕЧ.К5,75 Для биметаллическихтруб kнаходят потаблицам взависимостиот υ_К, тоесть k=ƒ(υ_К). F_К 94,6 n_К=──── = ──── = 72трубы ƒ_К1,3 ƒ_К – поверхностьнагрева одногокомпактногокалорифера. Площадь нагрева1 м биметаллическойтрубы диаметром56 мм равна 1,3 м².
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.9. Определениерасхода пара 2.9.1. Расходпара на 1 м³расчётногоматериала,кг/м³ q_СУШm₁_М³ 4044,24 192 Р_СУШ_.1_М³=──────── =──────── =369,75кг/м³ i_П-i_К2100 где q_СУШ– суммарныйудельныйрасходтепла насушку длясреднегодовыхусловий, кДж/кг;i_П – энтальпиясухого насыщенногопара при определённомдавлении, кДж/кг;i_К – энтальпиякипящей водыпри том жедавлении, кДж/кг. ОриентировочноΔi= i_П-i_Кможно принимать: при р=0,2-0,25 МПа Δi≈2190 кДж/кг при р=0,3-0,50 МПа Δi≈2100 кДж/кг р – давлениепара в калорифере. 2.9.2. Расходпара на камеру,кг/ч Определяетсядля зимних исреднегодовыхусловий Для камерпериодическогодействия: а) в периодпрогрева (Q_ПР+∑Q_ОГ)с₂3600(333,62+7,05)1,253600 Р_КАМ.ПР=────────────= ──────────────=730 (зимнее)кг/ч i_П-i_К2100 (214,84+7,05)1,253600 Р_КАМ.ПР=──────────────= 475,47(среднегодовое)кг/ч 2100 б) в период сушки (Q_ИСП+∑Q_ОГ)с₂3600 (61,3+7,05)1,253600 Р_{КАМ.СУШ}=────────────= ──────────────=146,46 кг/ч (зимнее) i_П-i_К2100 (60,2+7,05)1,25*3600 Р_{КАМ.СУШ}=───────────────=144,10 кг/ч (среднегодовое) 2100 с₂ – коэффициент,учитывающийпотери теплапаропроводами,конденсатопроводами,конденсатоотводчикамипри неорганизованномвоздухообмене(с₂≈1,25).
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	2.9.3. Расходпара на сушильныйцех, кг/ч Р_ЦЕХА=n_КАМ_._ПРР_КАМ_._ПР+n_КАМ_._СУШР_КАМ_._СУШ=1730+2146,46=1023кг/ч где n_КАМ.ПР– число камер,в которыходновременноидёт прогревматериала(принимаетсяравным 1/6 отобщего числакамер и не менееодной при любоммалом числекамер); n_{КАМ.СУШ}– остальныекамеры цеха,в которых идётпроцесс сушки; 2.9.4. Среднегодовойрасход парана сушку всегозаданногообъёма пиломатериалов,кг/год, Р_ГОД=Р_СУШ.1мФ_C_длит=369,7524001,0=887400кг/год где Ф – объёмфактическивысушенногоили подлежащегосушке пиломатериаладанного размераи породы, м³;С_ДЛИТ –коэффициент,учитывающийувеличениерасхода парапри сушкепиломатериалов,сохнущих медленнеерасчётногоматериала. Средневзвешеннаяпродолжительностьсушки фактическихпиломатериалов,ч, τ₁Ф₁+τ₂Ф₂+…+τ_nФn582400+1081250+87*3250 τ_СР.Ф=───────────────= ────────────────────=80,71 ч Ф 6900 где τ_1;τ₂;…τ_n– продолжительностьсушки фактическихпиломатериаловотдельно попородам исечениям, ч;Ф₁; Ф₂;…Ф_n– годовой объёмэтих же пиломатериаловотдельно попородам исечениям, м³;τ_РАСЧ– продолжительностьсушки расчётногоматериала,ч. τ_СР.Ф/τ_РАСЧ=80,71/58=1,3 _C_длит=1,0
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	Введение. По своемутехнологическомусодержаниюпроцессы сушкии защиты древесиныимеют цельюосуществлятькоренныеизменениякачествадревесныхматериаловпутём облагораживаниядревесиныc превращениемеё из сырьяв строительный,отделочныйматериал. Понятиео сушке древесины. Выпиливаемыеиз сырых бревендоски и заготовкисодержат помассе почтистолько жевлаги, скольков них заключаетсядревесноговещества. Еслиудалить этувлажность,масса досокуменьшитсяпочти в 2 раза,а влажностьдревесиныбудет близкак нулю. Применяемыйв промышленностиметод тепловогоудаления влагииз древесиныназываетсясушкой. Физическаясущностьпроцессазаключаетсяв том, что нагретыйвоздух (агентсушки) направляютк сырому материалу,при взаимодействиис которым онотдаёт своётепло, а влагаиз древесиныза счёт восприятияею из воздухатепла превращаетсяв парообразноесостояниеи удаляетсяэтим же, воздухом. Целисушки древесины. Главная цельсушки древесиныво всех условияхеё производственногои бытовогоиспользованиязаключаетсяв превращениидревесиныиз природногосырья в промышленныйматериал скореннымулучшениемеё биологических,физико-механических,технологическихи потребительскихсвойств В результатевысушивания,древесинаприобретаетстойкостьпротив гниения,повышаетсяеё прочностьи жёсткость,возникаетстабильностьразмеров иформы деталейи всего изделия.Открываетсявозможностьсклеивания,шлифования,строгания,снижаетсятепло и электропроводимость,появляютсядругие положительныесвойства (лучшеудержаниегвоздей, вышечистота обрабатываемойповерхностии др.). Возможныеспособы сушки. Подведениятепла к пиломатериаламдля удалениявлаги, возможноследующимиспособами: 1) С горячейгидрофобной(отталкивающей)жидкостью. 2) Твёрдымителами приконтактедревесиныс горячейметаллическойповерхностью. 3) Лучистойтеплотойнаправленнойк древесинеот специальныхполей. 4) Электрическимтоком пропускаемымчерез древесинуи нагревающимеё. 5) Электромагнитнымполем высокойчастоты, пронизывающеми нагревающемвлажную древесину. Известныйинтерес представляютопытные методыобезвоживаниядревесиныбез превращенияеё влаги в парт.е. без затраттепла напарообразование. 1) Центробежныйпри большихчастотахвращения образцадревесины,когда ось еговращенияпроходит посередине егодлины. 2) Воздействиеразностипотенциаловпостоянногоэлектрическоготока. 3) Выдавливаниедревесины.

Подп.и дата
Инв.№ дубл.
Взам.инв. №
Подп.и дата
						Курсовойпроект

	Изм	Лист	№ докум.	Подп.	Дата
Инв.№ подп.	Разраб.		ОгневВ. В.			Введение	Лит.	Лист	Листов		Лит.	Лист	Листов
	Пров.		ВасильевВ.С.
							СИПЭиУ ТЛи ДП-01			СИПЭиУ ТЛи ДП-01
	Н.контр
	Утв.

	Содержание Введение……………………………………………………………………………………. Технологическийрасчёт камери цеха……………………………………………….. Пересчётобъёма фактическогопиломатериалав объём условногоматериала…… 1.2. Определениепроизводительностикамер в условномматериале………………….. 1.3. Определениенеобходимогоколичествакамер……………………………………… 1.4. Определениепроизводственноймощностидействующеголесосушильного цеха(участка)………………………………………………………………………………. Тепловой расчёткамер ицеха…………………………………………………………. 2.1. Выбор расчётногоматериала………………………………………………………….. 2.2. Определениемассы испаряемойвлаги………………………………………………. 2.3. Выборрежимасушки………………………………………………………………….. 2.4. Определениепараметровагента сушкина входе вштабель………………………… 2.5. Определениеобъёма и массыциркулирующегоагента сушки……………………… 2.6. Определениеобъёма свежегои отработанноговоздуха илиперегретогопара……. 2.7. Определениерасхода теплана сушку………………………………………………… 2.8. Выбор типаи расчёт поверхностинагревакалорифера……………………………… 2.9. Определениерасходапара…………………………………………………………….. 2.10. Определениедиаметровпаропроводови конденсатопроводов…………………… 2.11. Выборконденсатоотводчиков………………………………………………………… Литература………………………………………………………………………………….…

Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам.инв. №
Подп. и дата
						Курсовойпроект

	Изм	Лист	№ докум.	Подп.	Дата
Инв. № подп.	Разраб.		ОгневВ. В.			Содержание	Лит.	Лист	Листов		Лит.	Лист	Листов
	Пров.		ВасильевВ.C
							СИПЭиУ ТЛи ДП-01			СИПЭиУ ТЛи ДП-01
	Н. контр
	Утв.

	Литература 1. Е. С. Богданов,В. А. Козлов, Н.Н. Пейч Справочникпо сушке древесины:Изд 3-е, перераб.– М.: Лесн. Пром-сть,1981, - 192 с. 2. АкишенковС. И., КорнеевВ. И. Проектированиелесосушильныхкамер и цехов:Учебное пособие.3-е изд., перераб.И доп./ЛТА. СПб.,1992. 3. Кречетов И.В. Сушка древесины.М: Леснаяпромышленность,1980, 432 с.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	Двухштабельнаякамера СПМ –1К Камерасостоит изпяти цельносборных металлическихсекций. Передняяпредставляетсобой сварнуюконструкциюпрямоугольнойформы, закрытуюс одного изторцов дверями.Каракас секциисостоит изшвеллерногои уголковогопроката, закрытогоизнутри стальнымлистом, защищённогоантикоррозийнымпокрытиемили листамииз нержавеющейстали. Снаружистены обшитыалюминиевымлистом. Пространствомежду обшивкамизаполненотеплоизоляционнымматериалом– минеральнойватой. Секцияимеет двеодностворчатыедвери автоклавноготипа. Для герметичногоуплотнениядверей применяетсяполосоваятермостойкаярезина, котораязакладываетсяв специальнозагнутый листовойпрофиль, приваренныйк каркасу секции.Двери закрываютсяс помощью двухштурвалов иштанги. На секциив зоне дверногопроёма установленыдва конечныхвыключателя,блокирующихработу вентиляторовпри открытыхдверях. В секцииустановленыдва оборотныхблока и биметаллическийкалорифер. Вентиляторнаясекция – наиболееответственныйузел камеры.Её корпус вплане представляетсобой равнобокуютрапецию. Всекции установленыдва осевыхреверсивныхвентиляторасерии У – 12 №12,5, расположенныхдруг над другомна поперечныхвалах. Подшипниковыеузлы вынесеныза пределывнутреннегопространствасекции и расположеныв специальныхкарманах. Наскошенныхбоковых стенахустановленыприточно-вытяжныетрубы, имеющиев верхней частизаслонки сисполнительныммеханизмом. Сочленениесекции и герметичностьвнутреннейоболочки камерыобеспечиваютсясваркой. С внешнейстороны камерыпромежуткимежду секциямизакрываюталюминиевыминакладкамии крепят винтами.Эти промежуткипредварительнозаполняютстекловатой. Лесосушильнаякамера в собранномвиде представляетсобой металлическийкороб, разделённыйпо длине надве части:сушильноепространствои вентиляторноепомещение. В сушильномпространстве находятсявысушиваемыйматериал, тепловоеоборудование,направляющиеэкраны и оборотныеблоки. Объёмэтого пространстварассчитан назагрузку двухштабелей. Ввентиляторномпомещенииразмещаютвентиляторнуюустановку,тепловоеоборудованиес разводкойтрубопроводов,устройствадля установкидатчиков. В качестветепловогооборудованияв камере устанавливаютспециальныебиметаллическиекалориферы.Общая поверхностьнагрева составляетоколо 450 м². Дляобеспеченияравномерноготемпературногополя в камере55% общей поверхностинагрева калорифераустанавливаетсяв ветиляторномпомещении, а45% - в сушильномпространстве,в промежуткемежду штабелями. Камераоснащенаувлажнительнойсистемой иприточно-вытяжнымитрубами. Увлажнительнаясистема состоитиз двух партруб, установленныхвертикальнона выходе извентиляторногопомещения всушильноепространство.Эти трубы повсей длинеимеют отверстия,через которыепар подаётсянепосредственнов камеру. Дляудаленияотработанноговоздуха и подачив камеру свежеговоздуха размещаютдве приточно-вытяжныетрубы. Камераоснащенагидравлическимзатвором, спомощью которогов камере поддерживаютатмосферноедавление. В конструкциигидравлическогозатвора и местеего установкипредусмотренасистема длясбора образующегосяконденсата. Дляуменьшенияутечки агентасушки мимосушильныхштабелей вкамере устанавливаютсястационарныеи поворотныеэкраны. Стационарныеэкраны загораживаютторцы штабелей,а поворотныеликвидируютутечку агентасушки череззазор, образующийсямежду потолочнымперекрытиеми верхом штабелейв период ихусадки. Длямеханизациизагрузки штабелейв камере состороны дверныхпроёмов устанавливаютповоротныеблоки. Выгрузкаштабелей изкамеры можетпроизводитьсяс помощьютраверснойтележки, автопогрузчикомили специальнойлебёдкой. КамераСПМ – 1К предназначенадля установкивнутри отапливаемогопроизводственногопомещения ирекомендуетсядля любыхдеревообрабатывающихпредприятийс объёмомпереработкидревесины неболее 30…60 тыс.м³условныхпиломатериаловв год.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	Объёмвысушенногоили подлежащегосушке пиломатериалазаданнойспецификацииФ_l,м³,пересчитываетсяв объём условногоматериала У_l, м³усл. По формуле: У=КФ, где Ф_l-объёмвысушенныхили подлежащихсушке фактическихпиломатериаловданного размераи породы, м³;К-коэффициентпересчёта,определяетсяпо формуле: К= К_τК_Е, где К_τ–коэффициентпродолжительностиоборота камеры; К_Е-коэффициентвместимостикамеры. Коэффициентвместимостикамеры определяетсяотношениемкоэффициентовобъёмногозаполненияштабеля условнымβ_Уи фактическимβ_Фматериалом: β_У К_Е= ─── β_Ф Коэффициентβ_Уилиβ_Фравен произведениюкоэффициентовзаполненияштабеля повысоте β_В, ширинеβ_Шидлине β_ДЛ. С учётомобъёмной усушкипиломатериаловУ₀величина β_Уилиβ_Фнаходитьсяпо формуле: 100-У₀ β_Ф= β_Вβ_Ш β_ДЛ────── 100 Коэффициентβ_Взависитот номинальнойтолщины высушиваемогоматериала Sи толщиныпрокладокS_ПР: S β_В= ───── S_ПР+S Дляштабелей высотойдо 3,0 м толщинапрокладокS_ПР=25мм, для штабелейвысотой до5,0 м S_ПР=32мм. Коэффициентβ_Шзависит отспособа укладки(сошпациями, безшпаций) и видапиломатериалов(обрезные,необрезные). Коэффициентβ_ДЛравен отношениюсредней длиныпиломатериаловl_СРв штабеле кего габаритнойдлине l_ГАБ.ШТ.Если в штабельукладываютсядоски безсортировкипо длине, тосредний коэффициентзаполненияβ_ДЛпринимаетсяравным 0,85. Дляусловногоматериалаβ_ДЛ=0,85.При укладкезаготовок,уложенныхторец в торец,их количествопо длине штабелясоставит: n_Д=(l_ГАБ,ШТ+0,2)/l_ЗАГ, где l_ЗАГ– длина заготовок,м; l_ГАБ,ШТ– габаритнаядлина штабеля,м (по паспортнымданным камеры). Округливn_Ддо целого вменьшую сторону,можно определитькоэффициентβ_Д β_Д=l_ЗАГn_Д/l_ГАБ,ШТ, где n_Д– количествозаготовок подлине штабеляпосле округлениядо целого всторону уменьшения,шт. Объёмнуюусушку У₀,%, предлагаетсянами определятьтак: У₀=К₀(W_НОМ-W_К), где К₀– коэффициентобъёмной усушки,зависящий отпороды древесины;W_НОМ– влажность,для которойустановленыноминальныеразмеры потолщине и ширинепиломатериалов,%; W_К– конечнаявлажностьвысушенныхпиломатериалов,%. Вседанные сводятсяв таблице 1
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	Коэффициентпродолжительностиоборота камерыопределяетсяпо формуле: τ_ОБ.Ф К_τ=──── τ_ОБ.У где τ_ОБ.Ф– продолжительностьоборота камерыпри сушкефактическогоматериаладанного размераи породы, суток;τ_ОБ.У– продолжительностьоборота камерыпри сушкеусловногоматериала,суток. Продолжительностьодного оборотакамеры присушке фактическогоил условногоматериала: для камерпериодическогодействия: τ_ОБ.Ф=τ_СУШ+τ_ЗАГР, τ_ОБ.У=τ_СУШ+τ_ЗАГР, где τ_СУШ– продолжительностьсушки фактическогоили условногоматериала,суток.; τ_ЗАГР - продолжительностьзагрузки ивыгрузкиматериала,суток. Примеханизированнойзагрузке ивыгрузкепринимаетсяравной 0,1 суток. Общая продолжительностьсушки (в часах),включая начальныйпрогрев ивлаготеплопереработку,находится повыражению τ_СУШ=τ_ИСХА_РА_ЦА_КА_ВА_Д, где τ_ИСХ– исходнаяпродолжительностьсобственносушки пиломатериаловзаданной породы,толщины S₁и ширины S₂нормальнымирежимами вкамерах спринудительнойреверсивнойциркуляциейсредней интенсивности(расчётнаяскорость воздуха– 1,0 м/с, ширинаштабеля 1,5 – 2м)от начальнойвлажности60% до конечнойвлажности12%. А_Р – коэффициент,учитывающийкатегориюприменяемогорежима сушки:для нормальных– 1,0; А_Ц – коэффициент,учитывающийхарактер иинтенсивностьциркуляциивоздуха в камере.А_К – коэффициент,учитывающийкатегориюкачества сушкии характеризующийсреднюю длительностьвлаготеплообработок:II – 1,155 А_В – коэффициент,учитывающийначальную(W_Н) и конечную(W_К) влажностьдревесины;А_Д – коэффициент,учитывающийвлияние длинызаготовок напродолжительностьпроцесса; дляпиломатериаловА_Д=1,0; для заготовокберётся взависимостиот отношенияих длины l ктолщине S. Результатыпо определениюпродолжительностисушки удобнеепредставитьв виде таблицы2
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата

	Схема сушилкиСПМ – 1К 1 – щит управленияи щиты вентиляторов;2 – лаборатория;3 – щит регуляторов;4 – психрометрическоеустройство;5 – калорифер;6 – отопительно-вентиляционнаясистема; 7 –поворотныйэкран; 8 – вытяжнаятруба; 9 – одностворчатаядверь; 10 – приточно-вытяжнаятруба; 11 – гидравлическийзатвор; 12 – вентилятор;13 – пароваяраздаточнаягребёнка; 14 –поворотныйблок; 15 – штабель.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата.
Инв. №подп.
						Лист

	Изм.	Лист	№докум.	Подп.	Дата