Методическое руководство по расчету машины постоянного тока МПТ (стр. 11 из 15)
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 50 | Диаметр коллектора | Разд.4, п.23 | Dк= 0,5 × 0,04 = 0,02 м |
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 51 | Шаг коллектора(ориентировоч.) | (4.1) | tк = 3,14 × 0,02/48 = 1,3 ×10-3 м |
| 52 | Толщина межломельной изоляции | Разд.4, п.24 | bиз=0,5 × 10-3м |
| 53 | Толщина сторо-ны профиля | Из (4.2 ) | bк.п= (1,3 - 0,5)×10-3 = 0,8×10-3 м |
| 54 | Принимаемая толщина | bк.п = 1,0×10-3м | |
| 55. | Коллекторный шаг | (4.2) | tк= (1,0 + 0,5)×10-3 =1,5×10-3 м |
| 56 | Диаметр коллектора | Из (4.1) | Dк = 1,5×10-3× 48/3,14 = 22,9×10-3 м |
| 57 | Скорость коллектора | (4.3) | Vк = 3,14 × 22,9×10-3×3000/60 = 3,6 м/с |
| 58 | Выбираемые электрографитированные щётки ЭГ-14 | Прилож.,табл. 14 | Jщ=105 А/м2,DUщ =2,5 В |
| 59 | Ширина щётки по окружности коллектора | Разд.4, п.25 | bщ» 3 × 1,5×10-3 = 4,5×10-3 м. принимаем bщ = 5×10-3 м |
| 60 | Площадь щётки | (4.5) | Sщ = 0,382/105 = 0,382×10-5 м2 |
| 61 | Длина щётки по оси коллектора | Площадь щётки незначительна, поэтому осевой размер выбираем из номинальных размеров по ГОСТ122321.1-77 ащ = 8×10-3 м | |
| 62 | Активная длина коллектора | Разд.4, п.26 | lк.а = 1,5×8×10-3 =12×10-3 м |
| 63 | Полная длина коллектора | Разд.4, п.26 | lк = 12×10-3 + 5×0,26×10-3»14× 10-3 м |
10.5. Проверка коммутации
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 64 | Удельная магнитная проводимость паза | (4.7) |  |
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 65 | Длина магнитной силовой линии в межполюсном пространстве | (4.9) | dо = (0,0628 - 0,0408)/2 =0,011 м |
| 66 | Реактивная ЭДС | (4.6) | еR = 2× 56× 4,089×10-6×8175×0,056×6,28 == 1, 317 B |
| 67 | ЭДС реакции якоря | (4.8) | еа=  = 1,155 В |
| 68 | Результирующая ЭДС коммутируемой секции | Разд.4, п.27 | ер = 1,317 +1,155 = 2,472 В<2,5 В, что допустимо |
| 69 | Ширина щётки, приведённая к окружности якоря | ( 4.11) | b¢щ = 1,0×10-3× 0,04/0,0229 = 1,747×10-3 м |
| 70 | Шаг коллектора, приведённый к окружности якоря | (4.12) | tк¢=1,5×10-3×0,04/0,0229= 2,62×10-3 м |
| 71 | Ширина зоны коммутации | (4.10) | bком= 1,747×10-3 +[3+ ½48/2- 24½- 1/1]×× 2,62×10-3 = 8,796×10-3м< 0,8×(t-bо)== 11×10-3 м |
10.6. Расчёт магнитной цепи
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 72 | Уточнённое значение воздушного зазора | (1.22) | d = 0,4×0,0628×8175/0,45 = 0,45×10-3 м |
| 73 | Длина магнитной линии сердечника якоря | (5.16) | Lа = 3,14(40 -2×11-6)/2 + 6)×10-3==24,85×10-3 м |
| 74 | Высота сердечника полюса | Разд.5, п.28 | hпл = 0,3×0,04 = 0,012 м |
| 75 | Длина магнитной линии в станине | (5.20) | Lст= 3,14 (40 +2×0,45+2×12)×10-3 / 2 == 0,102 м |
| 76 | Коэффициент воздушного зазора | (5.2) |  |
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 77 | МДС воздушного зазора | (5.7) |  |
| 78 | Магнитная индукция в зубце якоря | (5.12) |  |
| 79 | Напряжённость магнитного поля в зубце якоря | По кривой намагничивания электротехнической стали 2012Hz = 1340 A/м | |
| 80 | МДС зубцовой зоны | (5.13) | AWz= 2 × 1340 × 11×10-3 = 29,5 A |
| 81 | Магнитная ин-дукция в сердеч-нике якоря | (5.14) |  |
| 82 | Напряжённость магнитного поля в сердечникеякоря | По кривой намагничивания электро-технической стали 2012Hа = 753 А/м | |
| 83 | МДС сердечника якоря | (5.15) | AWа = 753× 24,85×10-3 = 18,7 А |
| 84 | Магнитная индукция в полюсе(ориентировоч.) | Bп = 1, 5 Тл | |
| 85 | Ширина полюса | (5.4) |  принимаем bпл = 15×10-3 м |
| 86 | Уточнённое значение магнитной индукции в полюсе | (5.17) |  |
| 87 | Напряжённость магнитного поля в полюсе | По кривой намагничивания электро-технической стали 2012 Hпл = 420 А/м | |
| 88 | МДС полюсов | (5.18) | AWпл =2× 420×15×10-3=12,6 А |
| 89 | Магнитная индукция в станине (ориентировоч.) | Bст = 1,4 Тл | |
| 90 | Высота сердечника станины | (5.6) |  принимаем hcт= 7,6× 10-3м |
| 91 | Уточнённое значение индукции в станине | (5.19) |  |
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 92 | Напряжённость магнитного поля в станине | По кривой намагничивания электротехнической стали 2012 Hcт = 400 А/м | |
| 93 | МДС станины | (5.21) | AWст = 400 × 0,114 = 45,6 А |
| 94 | Суммарная МДС машины | (5.23) | AWS =360 + 29,5 + 18,7 + 12,6 + 45,6 == 466,4 А |
| 95 | Расчёт кривой холостого хода | Задаваясь значениями ЭДС якоря, рассчитывая соответствующие значения магнитного потока, магнитных индукций и напряжённостей магнитного поля в элементах магнитопровода машины, получаем зависимость E = f(AWS). Расчёт зависимости сводится в таблицу (табл.3) | |
| 96 | Кривая холостого хода E = f(AWS). | Строится по данным табл. 3 | |
| 97 | МДС поперечной реакции якоря | (5.28) | По переходной характеристике по описанной выше методике (п.31),  |
| 98 | МДС продольной реакции якоря | (5.29) | AWad = 2×8175.0,00015=2,45 A |
| 99 | Коэффициент, учитывающий переходное сопротивление | (5.31) | 1,7×2,5×106 КК=¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 4 56 6,28 4,089 8175 0,056 = 0,1614 |
| 100 | Продольная коммутационная МДС | (5.30)  |  |
| 101 | ЭДС генератора | (5.34) | Е = 230 +29,3 + 2,5 =261,8 В |
| 102 | МДС возбуждения | По кривой холостого хода и найденному значению ЭДС: E=261,8 B AW¢SНАГР = 415 A | |
| № п/п | Рассчитываемая величина | Используемая информация | Результаты расчёта |
| 103 | Суммарная МДС реакции якоря | (5.26) | AWR = 28,36 + 2,45 + 10,46 = 41,27 A |
| 104 | Суммарная МДС возбуждения генератора | (5.35) | AWSНАГР =415 + 41,27 = 456,27 A |
Таблица 3