Методические указания по наладке системы регулирования процесса горения газомазутных котлов (стр. 22 из 22)
— по Xpп1:
= 3 кгс/м2, Y = 0,9;— по Хрп2:
= 0,2 %О2, Y = 0,9.Дополнительные требования к АСР (из режимной карты котла — таблица Б.1):
DХ2зп = (DХм)ном = 28,8 т/ч;
DХрп1 = 180 - 80 = 100 кгс/м2.
Диапазон работы корректирующего контура АСР по Хрп2 (О2) принимается равным
(DХрп2)кор = 1,0 % О2,
что составляет по Хрп1 (рв) согласно формуле (7).
(DХрп1)кор =
= 10 кгс/м2,где Крп1 выбран равным 0,5.
Диапазон работы задающего интегратора равен (DХ)кор = 1,0 (100%УП).
Коэффициент передачи сигнала от интегратора корректирующего контура АСР по Xрп1(pв) вычисляется по формуле (8)
.3 Расчет соотношения «давление воздуха - УП направляющих аппаратов ДРГ»
В [9] приведены кривые разгона по давлению воздуха в общем коробе (перемычке) за РВП при одновременном возмущении направляющими аппаратами ДРГ-А и ДРГ-Б на минимальной нагрузке и на нагрузке, близкой к максимальной. Изменения давления на этих нагрузках при возмущении 10%УП ДРГ составляют соответственно 12 и 8 кгс/м2. Как отмечалось ранее (см. раздел 2), сигнал увеличения загрузки ДРГ (10%УП) должен не только компенсировать указанное изменение давления воздуха в перемычке, но и вызвать его приращение на такое значение (воздействием через регулятор на ДВ).
Принимаем усредненное значение изменения давления в регулируемом диапазоне нагрузок при возмущении 10%УП ДРГ равным 10 кгс/м2. Тогда значение необходимого статического приращения давления в перемычке, обеспечивающее сохранение прежнего расхода воздуха на котел после возмущения со стороны ДРГ, составит 20 кгс/м2.
Таким образом:
DХ1зп = 10% УПДРГ;
DХрп1 = 20 кгс/м2.
Коэффициент передачи по каналу промежуточного задающего воздействия (от ДРГ) определяется по формуле (9)
.4 Расчет соотношения «топливо - воздух»
Коэффициент передачи по каналу основного задающего воздействия (Gм) определяется по формуле (10)
.Проверяем правильность полученного значения K2зп при работе на газе:
.Коэффициент передачи по корректирующему параметру определяется по формуле (11)
.5 Расчет параметров настройки стабилизирующего контура
Коэффициент передачи задатчика ЗУ2 определяется по формуле (12)
,при этом в формуле (12) принято КНА = 1.
Цена деления задатчика ЗУ2 определяется по формуле (13)
.Зона нечувствительности определяется по формуле (14)
Dнеч = 0,5 · 3 · 0,25 · 0,5 = 0,19 %.
Постоянная времени демпфера определяется по формуле (15)
с.Постоянная времени интегрирования определяется по формуле (16) где Ти = 30 · 0,64 = 19,2 с,
комплекс
— из номограммы рисунка 9.Коэффициент передачи регулятора определяется по формуле (19)
,где комплекс (K01 · Кр)опт = 1,8 — из номограммы рисунка 9.
Для аппаратуры Протар коэффициент передачи измерительной схемы прибора может быть определен по формуле
,где DР = 655,3% — диапазон изменения эквивалентного параметра, полученного как результат алгебраического суммирования сигналов на входе прибора, преобразованных согласно алгоритму регулирования;
DА — 102,4% — диапазон изменения любого из сигналов на входе прибора, отсюда
.6 Расчет параметров настройки корректирующего контура
Коэффициент передачи оперативного задатчика ЗУ1 рассчитывается по формуле (20)
,где Крп2 принят равным 0,2.
Цена деления оперативного задатчика ЗУ1 определяется по формуле (21)
.Заданное значение кислорода в уходящих газах не зависит от нагрузки котла (см. таблицу Б.1), поэтому расчет соотношения «кислород — нагрузка» не производится.
Зона нечувствительности определяется по формуле (23)
Dнеч = 0,5 · 0,2 · 50 · 0,2 = 1,0 %.
Постоянная времени интегрирования определяется по формуле (24) где Ти = 50 · 0,8 = 40 с,
комплекс
находится из номограммы рисунка 9.Коэффициент передачи регулятора определяется по формуле (27)
где
,комплекс (К02 Кр)опт = 0,75 находится из номограммы рисунка 9.
Список использованной литературы
1 Методические указания по наладке АСР, реализованных на базе аппаратуры ГСП «Каскад» и АКЭСР. — М.: СПО Союзтехэнерго, 1986.
2 Временные методические указания по наладке автоматических регуляторов на тепловых электростанциях.— М.: СПО Союзтехэнерго, 1978.
3 Приборы регулирующие программируемые микропроцессорные Протар. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. ГЕ3.222.030.Д20.
4 Ротач В.Я. Расчет динамики промышленных автоматических систем регулирования.— М.: Энергия, 1973.
5 Ротач В.Я. Расчет настройки промышленных систем регулирования.— М.: Госэнергоиздат, 1961.
6 Стефани Е.П. Основы расчета настройки регуляторов теплоэнергетических процессов.— М.: Энергия, 1972.
7 Козырева Е.Г. Применение избирательных фильтров для предотвращения частых срабатываний регуляторов под влиянием низкочастотных пульсаций. — Теплоэнергетика, № 12, 1970.
8 Требования к оборудованию энергетических блоков мощностью 300 МВт и выше, определяемые условиями их автоматизации. — М.: СПО ОРГРЭС, 1976.
9 Подготовка технических предложений по системе регулирования подачи воздуха на котлах, оборудованных РВП при работе с малыми избытками воздуха при наличии пульсаций в воздушном тракте: Технический отчет. — М.: ОРГРЭС, 1995.
10 Разработка и исследование способа контроля воздуха и газов перед ШМ: Технический отчет. — Челябинск: УралВТИ, 1978.
Ключевые слова: система автоматического регулирования, котел, энергоблок, объект регулирования, динамические и статические характеристики объекта, регулирующий орган, параметры настройки, регулирующий прибор.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1 Общая часть
2 Схемные решения по системам автоматического регулирования процесса горения
3 Основные этапы при выполнении наладочных работ
4 Методика расчета системы автоматического регулирования процесса горения
5 Обеспечение наладочных работ и испытания регуляторов процесса горения
Приложение А Примеры реализации схем АСР процесса горения на микропроцессорной технике Протар
Приложение Б Пример расчета параметров статической и динамической настройки АСР подачи воздуха в котел на аппаратуре Протар
Список использованной литературы