Смекни!
smekni.com

Печь с шагающими балками (стр. 10 из 14)

Согласно рекомендациям [6, с.41, таблица 5.1] расчетная скорость находится в допустимом интервале.

8.2.7 УЧАСТОК 10 – 12

Из-за подогрева воздуха в рекуператоре произведем пересчет объемного расхода воздуха

.

По рекомендации [6, с.41, таблица 5.1] принимаем для горячего воздуха Wо=7 м/с.

.

Принимаем, что воздухопровод изготовлен из стальных электросварных труб. По рекомендации [6, с.42, таблица 5.2] выбираем ближайший стандартный диаметр и толщину стенки выпускаемых труб.

;
.

Внутренний диаметр труб

.

Производим пересчет скорости

.

Согласно рекомендациям [6, с.41, таблица 5.1] расчетная скорость находится в допустимом интервале.

8.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ

8.3.1 РАСЧЕТ СРЕДНИХ ТЕМПЕРАТУР

Принимаем, что трубопровод изготовлен из нефутерованных труб, следовательно, падение температуры на 1 м трубопровода составляет Dt =3°С/м [1, с.45]. Дальнейший расчет представим в виде таблицы 2.

Температура воздуха в конце участка определяется по формуле [1, с.44]:

, (133)

где tн и tк – температура воздуха в начале и конце участка, °С;

L – длина прямолинейного участка с постоянным поперечным сечением, м;

t – среднее падение температуры на 1 м трубопровода.

Таблица 5 – Значения температур в точках нахождения местных сопротивлений и средних температур на прямолинейных участках

№ участка и местного сопротивления Длина участка, м Температура участка, °С Местное сопротивление
В начале В конце Обозначение Средняя Обозначение Температура, °С
1 – 2 2,5 20 20 t1-2 20 - -
2 - - - - - t2 20
3 - - - - - t3 410
3 – 4 4 410 398 t3-4 404 - -
4 - - - - - t4 398
4 – 5 4 398 386 t4-5 392 - -
5 - - - - - t5 386
5 – 6 4,5 386 372,5 t5-6 379,25 - -
6 - - - - - t6 372,5
6 – 7 4,5 372,5 359 t6-7 365,75 - -
7 - - - - - t7 359
7 – 8 0,5 359 357,5 t7-8 358,25 - -
8 - - - - - t8 357,5
8 – 9 0,8 357,5 355,1 t8-9 356,3 - -
9 - - - - - t9 355,1
9 – 10 5 355,1 340,1 t9-10 347,6 - -
10 - - - - - t10 340,1
10 – 11 2,5 340,1 332,6 t10-11 336,35 - -
11 - - - - - t11 332,6
11 – 12 12 332,6 296,6 t11-12 314,6 - -
12 - - - - - t12 296,6

8.3.2 РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ

8.3.2.1 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ

Примем, что выбранные стальные электросварные трубы умеренно заржавевшие. Тогда среднее значение абсолютной эквивалентной шероховатости поверхности стенок труб и каналов будет равно: Кэ=0,5мм=0,5*10-3м [6, с.118].

Действительную скорость воздуха определяем по формуле [6, с.93]:

, (134)

где tср – средняя температура на участке, °С.

Коэффициент кинематической вязкости определяем по формуле [6, с.114]:

, (135)

где x=tср/1000;

A, B, C, D, E – коэффициенты приведенные в таблице П. 4.1 [6, с.115]:

A=13,367453, B=87,690, C=102,00, D=-30,71015, E=5,938994.

Число Рейнольдса определяем по формуле [6, с.22]:

, (136)

где W – средняя скорость движения в поперечном сечении, м/с;

D – внутренний диаметр трубопровода, м.

Коэффициент трения рассчитываем по формуле Альтшуля [6, с.25]:

, (137)

Потери давления находим по формуле [6, с.26]:

. (138)

Таблица 6 – Расчет потерь на трение

Участок Wо,м/с L,м tср, ºС D, м W,м/с x
,м2/с
Re λ ΔPтр,Па
1 – 2 11,9 2,5 20 1,992 12,771 0,02 1,516 1678194 0,014373 1,768
3 – 4 6,9 4 404 3,988 17,110 0,404 6,358 1073272 0,012893 0,985
4 – 5 6,9 4 392 2,792 16,807 0,392 6,171 760445 0,014080 1,509
5 – 6 6,89 4,5 379,25 1,992 16,461 0,37925 5,974 548902 0,015306 2,530
6 – 7 6,9 4,5 365,75 1,392 16,144 0,36575 5,769 389544 0,016719 3,884
7 – 8 6,9 0,5 358,25 0,998 15,954 0,35825 5,656 281520 0,018158 0,646
8 – 9 6,9 0,8 356,3 0,998 15,905 0,3563 5,627 282097 0,018155 1,030
9 – 10 6,9 5 347,6 0,998 15,685 0,3476 5,497 284776 0,018141 6,345
10 – 11 6,9 2,5 336,35 0,7 15,401 0,33635 5,331 202229 0,019803 4,848
11 – 12 6,9 12 314,6 0,7 14,851 0,3146 5,015 207298 0,019764 22,395

Итого

.

8.3.2.2 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ

Потери давления на местных сопротивлениях определяем по формуле [6, с.26]:

. (139)

где x – коэффициент местного сопротивления.

8.3.2.2.1 ВНЕЗАПНОЕ РАСШИРЕНИЕ ТРУБОПРОВОДА В ТОЧКЕ 2

Расчет производим согласно рекомендации [6, с.126, п.9].

Коэффициент местного сопротивления рассчитываем по формуле:

, (140)

где F1 – площадь поперечного сечения трубы на участке 1 – 2, м2,

F2 – площадь поперечного сечения рекуператора, м2.

,

,

,

.

8.3.2.2.2 ВНЕЗАПНОЕ СУЖЕНИЕ В ТОЧКЕ 3

Расчет производим согласно рекомендации [6, с.127, п.10].

Коэффициент местного сопротивления рассчитываем по формуле:

, (141)

где

;
.

где F1 – площадь поперечного сечения рекуператора, м2;

F2 – площадь поперечного сечения трубы, м2.

,

,

,

,

,

.

8.3.2.2.3 СИММЕТРИЧНЫЙ ТРОЙНИК 4 ПРИ РАЗДЕЛЕНИИ ПОТОКА ПОД УГЛОМ 90°

Расчет производим согласно рекомендации [6, с.121, приложение 6, рис.37, п. 37, 24].

H/B=D3-4/D4-5=3,988/2,792=1,428,

B2/B1=D4-5/D3-4=2,792/3,988=0,7,

, [6, с.131, таблица П6.7]

.

8.3.2.2.4 СИММЕТРИЧНЫЙ ТРОЙНИК 5 ПРИ РАЗДЕЛЕНИИ ПОТОКА ПОД УГЛОМ 90°

Расчет производим согласно рекомендации [6, с.121, приложение 6, рис.37, п. 37, 24].

H/B=D4-5/D5-6=2,792/1,992=1,4,

B2/B1=D5-6/D4-5=1,992/2,792=0,71,

, [6, с.131, таблица П6.7]

.

8.3.2.2.5 СИММЕТРИЧНЫЙ ТРОЙНИК 6 ПРИ РАЗДЕЛЕНИИ ПОТОКА ПОД УГЛОМ 90°

Расчет производим согласно рекомендации [6, с.121, приложение 6, рис.37, п. 37, 24].

H/B=D5-6/D6-7=1,992/1,392=1,43,

B2/B1=D6-7/D5-6=1,392/1,992=0,698,

, [6, с.131, таблица П6.7]