Печь с шагающими балками (стр. 11 из 14)
.8.3.2.2.6 СИММЕТРИЧНЫЙ ТРОЙНИК 7 ПРИ РАЗДЕЛЕНИИ ПОТОКА ПОД УГЛОМ 90°
Расчет производим согласно рекомендации [6, с.121, приложение 6, рис.37, п. 37, 24].
H/B=D6-7/D7-8=1,392/0,998=1,39,
B2/B1=D7-8/D6-7=0,998/1,392=0,716,
, [6, с.131, таблица П6.7] 
.8.3.2.2.7 ПЛАВНЫЙ ПОВОРОТ 8 НА 90° ТРУБЫ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Согласно рекомендации [6, с.120, приложение 6, рис.16; с.127, п.16] коэффициент местного сопротивления для каналов с шероховатыми стенками рассчитываем по формуле:
, (142)где К1, К2, А, В, С – поправочные коэффициенты;
λ – коэффициент трения;
α – угол поворота, α =90º.
Для участка 7-8 l=0,018158.
Принимаем конструктивно r/D=0,4.
По рекомендации [6,с.127,п.16] параметр А для α =90º вычисляется по формуле:
, (143)где x1 = a / 100 = 90/100=0,9.
.По рекомендации [6, с.127, п.16] параметр В для 0,2≤r/D≤0,6 вычисляется по формуле:
, (144)где x2= r/D=0,4.
.По рекомендации [6, с.127, п.16] параметр С для круглых труб вычисляется по формуле:
, (145)где x3=1 для круглых труб.
Коэффициенты К1 и К2 определяем по таблице П6.6 [6, c.129] в соответствии с числом Рейнольдса. Для участка 7-8 Re = 281520, следовательно:
, 
.8.3.2.2.8 ПЛАВНЫЙ ПОВОРОТ 9 НА 90° ТРУБЫ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Расчет производим согласно рекомендации [6, с.120, приложение 6, рис.16; с.127, п.16].
Для участка 8-9 l=0,018155.
Принимаем конструктивно r/D=0,4.
Коэффициенты
; 
; 
.Коэффициенты К1 и К2 определяем по таблице П6.6 [6, c.129] в соответствии с числом Рейнольдса. Для участка 8-9 Re = 282097, следовательно:
, 
.8.3.2.2.9 СИММЕТРИЧНЫЙ ТРОЙНИК 10 ПРИ РАЗДЕЛЕНИИ ПОТОКА ПОД УГЛОМ 90°
Расчет производим согласно рекомендации [6, с.121, приложение 6, рис.37, п. 37, 24].
H/B=D9-10/D10-11=0,998/0,7=1,43,
B2/B1=D10-11/D9-10=0,7/0,998=0,7,
, [6, с.131, таблица П6.7] 
.8.3.2.2.10 ПЛАВНЫЙ ПОВОРОТ 11 НА 90° ТРУБЫ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Расчет производим согласно рекомендации [6, с.120, приложение 6, рис.16; с.127, п.16].
Для участка 10-11 l=0,019803.
Принимаем конструктивно r/D=0,4.
Коэффициенты
; ; .Коэффициенты К1 и К2 определяем по таблице П6.6 [6, c.129] в соответствии с числом Рейнольдса. Для участка 10-11 Re = 202229, следовательно:
, 
.8.3.2.3 ПОТЕРИ, ОБУСЛОВЛЕННЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИМ ДАВЛЕНИЕМ
По рекомендации [6, c.26] потери геометрического давления определяем по формуле:
, (146)где H – высота вертикального участка;
– средняя плотность воздуха в канале, кг/м3; 
– плотность окружающей среды, кг/м3.Плотность окружающей среды и плотность воздуха на участке определяем по формулам:
, (147) 
, (148)где
– плотность воздуха при нормальных условиях, кг/м3; 
– температура окружающей среды, 
; 
– средняя температура участка, °С. 
.8.3.2.3.1 УЧАСТОК 8 – 9
Воздух движется вниз, следовательно, потери давления учитываются со знаком «+».
; 
.Средняя плотность воздуха
,Потери геометрического давления
.8.3.2.4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РЕКУПЕРАТОРА
По рекомендации [3, с.435, таблица IV.1, п.64]:
. (149) 
; 
; 
; 
.WОВ = 8 м/с.
; 
. (150) 
. 
.8.3.2.4.1 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ
Кэ=0,5мм=0,5*10-3м [6, с.118].
, 
,где x=tср/1000;
A=13,367453, B=87,690, C=102,00, D=-30,71015, E=5,938994.
, 
, 
. 
; x = 0,215.Таблица 7 – Расчет потерь на трение в рекуператоре
| Wо, | L, | tср, ºС | D, м | W | x | ν*10^5 | Re | λ | ΔP | ρ |
| 8 | 5,35 | 215 | 0,053 | 14,3 | 0,215 | 3,664 | 20686 | 0,036942422 | 275,169 | 1,29 |
Итого
.8.3.2.4.2 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ
. (151) 
.8.3.2.4.3 ПОТЕРИ, ОБУСЛОВЛЕННЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИМ ДАВЛЕНИЕМ
Рисунок 8 – Схема рекуператора
8.3.2.4.3.1 УЧАСТОК 1 – 2
Воздух движется вниз, следовательно, потери давления учитываются со знаком «+».
Средняя плотность воздуха
,Потери геометрического давления
.8.3.2.4.3.2 УЧАСТОК 3 – 4
Воздух движется вверх, следовательно, потери давления учитываются со знаком «-».
Средняя плотность воздуха
,Потери геометрического давления
.Суммарные потери геометрического давления
.8.3.2.4.3.3 СУММАРНЫЕ ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ПУТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В РЕКУПЕРАТОРЕ
.