Реконструкция промышленного здания (стр. 1 из 4)

Новосибирский Государственный Архитектурно-Строительный

Университет

Кафедра технологии

строительного производства

Курсовой проект

Реконструкция промышленного здания

вариант - 17

Выполнил: Цаплин А.А

студент гр. 526

Проверил: Симонова.В.П

Новосибирск 2011

Содержание

1. Исходные данные 1

2. Причины и способы усиления промышленных зданий 6

3. Способы усиления подкрановых балок 8

4. Техника и оборудование 14

5. Ведомость объемов конструктивных работ 18

6. Калькуляция Трудозатрат и заработной платы 20

7. Календарный график 21

8. Техника безопасности 22

9. Литература 24

Исходные данные

Длина здания – 144 м,

Количество пролетов – 4,

Количество температурных блоков – 2,

Шаг стропильных ферм – 6 м,

Шаг колонн крайних – 6 м,

Шаг колонн средних – 12 м,

Высота до низа ферм – 10,8 м,

Характеристики колонн крайних: а=11,8 м, б=0,8 м, в=3,8 м, P=8т, V=3,2 м³,

Характеристики колонн средних: а=11,8 м, б=0,8 м, в=3,8м, P=10,1 т, V=4м³,

Характеристика ПБ-6: а=1,3м, Р=1,26т

Характеристика СВ-6: а=6,5 м, P=0,42 т,

Характеристика СВ-12: а=6,5 м, P=0,96 т,

Место строительства – г Томск,

Начало монтажа – 01.07.10г,

Расстояние перевозки – 9 км,

Тип дорог – Шосее.

а)спецификация монтажных элементов

Таблица 1

Наименование и шифр (марка) элементов	Конструктивные схемы элементов	Параметры
		Ед, Изм.	Количество	Одного элемента		Всего
				Масса,т.	Объем, м3	Масса, т,	Объем
Колонны крайние КК		Шт.	52	8	3,2	416	166,4
Колонны средние КС		Шт.	42	10,1	4	424,2	168
Связи вертикальные СВ-6		Шт.	4	0,42	---	1,68	---
Связи вертикальныеСВ-12		Шт.	6	0,96	---	5,76	---
Балки ПБ-6		Шт.	48	0,66	---	31,68	---
Стропильные фермы СФ – 18 м		Шт.	26	6,7	2,54	93,8	35,56
Стропильные фермы СФ – 24 м		Шт.	72	9,6	3,65	691,2	262,8
Плиты перекрытия ПП – 3*6 м		Шт.	720	2,3	0,93	1650	669,6
БПБ12м		Шт	36	5,44	---	195,84	---
Итого:	1042	3959,66	1482,38

Наименование стыкуемых элементов	Ед. изм.	Количество	Показатели
			Длина сварных швов, м		Объем бетона или раствора, м3
			на единицу	всего	на единицу	всего
Колонна с фундаментом	стык	94	---	---	0,08	75,2
Подкрановая балка стальная	балка	96	1,8	172,8	---	---
Вертикальная связь	связь	10	1,2	12	---	---
Стропильная ферма	ферма	98	0,64	62,72	---	---
Подстропильная ферма	ферма	36	0,64	23,04	---	---
Плиты покрытия:
а) на одну плиту	плита	720	0,3	216	---	---
б) на 1 м растворного шва	1 м шва	6480	---	---	0,012	77,76
Итого:	486,56	114,08

Способы усиления подкрановых балок

Подкрановые конструкции работают в условиях, намного отличающихся от работы обычных балочных конструкций покрытий и перекрытий.Подвижный, динамический характер воздействий, высокий уровень местных напряжений в стенке под катком крана, наличие не только вертикальных, но и горизонтальных нагрузок, а также многократность их приложения определяют особенности расчета и конструирования усиления подкрановых балок.При кранах тяжелого и весьма тяжелого режимов работы в подкрановых конструкциях уже через три, четыре года эксплуатации появляются трещины в верхней зоне стенки и расстраиваются узлы крепления. Усиление и заварка трещин в большинстве случаев не дают желательного эффекта и спустя непродолжительное время трещины образуются вновь. Это объясняется тем, что качество сварных соединений при выполнении их в вертикальном и потолочном положении не может быть обеспечено, и дефекты швов (непровары, подрезы и т.д.) создают предпосылки для их ускоренного усталостного разрушения. Поэтому усиление балок под краны тяжелого и весьма тяжелого режимов работы, имеющих повреждения, без демонтажа следует рассматривать только как временную меру, вызванную невозможностью остановки технологического процесса для проведения замены балок. При кранах легкого и среднего режимов работы повреждения подкрановых балок незначительны и легко устранимы и их усиление и дальнейшая эксплуатация целесообразны и экономически оправданы. Напряжения в подкрановых конструкциях от собственного веса невелики, поэтому их усиление выполняется практически при полной разгрузке. Для повышения качества работы целесообразно, если это позволяет технологический процесс, демонтировать балки поочередно и усиливать их внизу на специальном стенде

Динамический характер нагрузки и возможность усталостного разрушения не позволяют учитывать при расчете усиления подкрановых балок упругопластическую работу материала, поэтому при усилении методом увеличения сечения нецелесообразно применение стали с более высоким расчетным сопротивлением, чем в основном сечении. При конструировании усиления необходимо предусмотреть мероприятия по снижению концентрации напряжений и обеспечению усталостной прочности, в частности, не допускается использование прерывистых швов и электрозаклепок. В отличие от обычных балок, усиление которых связано чаще всего с необходимостью повышения общей несущей способности, при усилении подкрановых балок в некоторых случаях при увеличении давления колес крана возникает задача повышения также местной прочности и устойчивости стенки, В общем случае повышение крановой нагрузки приводит к увеличению давления колеса крана, изгибающих моментов и поперечных сил в балках.

Рассмотрим основные способы усиления подкрановых балок, вызванные необходимостью повышения их несущей способности при увеличении крановых нагрузок. Как и для обычных балок усиление подкрановых конструкций может быть выполнено

-увеличением сечения,

-изменением конструктивной схемы

-комбинированным способом

Выбор способа усиления зависит от необходимой степени повышения несущей способности и конкретных условий производства работ (возможность доступа к конструкциям и использования механизмов, удобство крепления элементов усиления, планируемый срок выполнения и т.д.). В подкрановых балках без тормозных конструкций при небольшом увеличении крановой нагрузки (на 5—10%) для снижения напряжений в верхнем поясе могут быть использованы схемы а и б. При большом увеличении нагрузок необходимо усиление также и нижнего пояса. Эти схемы просты в осуществлении, не требуют демонтажа рельса и могут выполняться без остановки технологического процесса, а приварка элементов усиления в нижнем положении позволяет обеспечить качественное выполнение швов. Для усиления подкрановых балок с тормозными конструкциями могут использоваться схемы. Усиление по схеме «в» удобно в использовании с точки зрения выполнения сварных швов, однако имеет ряд недостатков; необходим демонтаж рельса; для обеспечения постоянной отметки подошвы рельса верхний пояс должен быть усилен по всей длине участка, что приводит к увеличению расхода стали; в соединительных швах верхнего пояса, выполненного в виде пакета листов, как показывают результаты обследования, даже при среднем режиме работы кранов появляются трещины. Усиление по схемам «а» и «б» может быть выполнено без остановки технологического процесса. Постановка вертикальных ламелей по кромкам пояса позволяет повысить не только общую несущую способность балки, но и увеличить крутильную жесткость пояса и снизить напряжение от изгиба стенки при эксцентричной передаче нагрузки. Для повышения крутильной жесткости пояса, усиленного ламелями, целесообразна установка дополнительных ребер жесткости из уголков и приварка к ним ламелей. К недостаткам этого способа относятся сложность обеспечения качественной приварки ламелей к поясу и затяжки болтов крепления рельса. Усиление по схеме е повышает местную прочность и устойчивость стенки. Для предотвращения выпучивания ламелей при сварке и обеспечения их совместной работы со стенкой целесообразна затяжка пакета высокопрочными болтами диаметром 16—18 мм. Шаг болтов при этом не должен превышать 12 d или 18 т.л, где d — диаметр отверстия под болты, tn — толщина ламелей. Кромку ламелей следует плотно подогнать к верхнему поясу, а для пропуска поясных швов снять фаску. По длине балки ламелей необходимо подогнать к ребрам жесткости и приварить или для пропуска ламелей срезать верхнюю часть ребра и зачистить стенку. Особое внимание при усилении стенки ламелями следует обратить на качество выполнения швов приварки ламелей к поясу. При необходимости увеличения прочности стенки на срез могут быть использованы те же решения, что и для обычных балок.