Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты (стр. 5 из 6)
bc=
Вес грунтового массива
Значение коэффициентов К и Св необходимо определить по [1,табл. 25]
К1 = 3921кН/ м4 К2=5881 кН/ м4
Т.к. d=17,3 то Св=d·К2=5881·17,3= 101741,3 кПа
Имея несколько соединений действующих нагрузок необходимо определить Рмак для всех сумм.
Максимальное давление по подошве: Pmax,2=554,72кПа
Расчетное сопротивление грунта основания
м3
Pmax2=554,72 kПa <
=1884,93кПа.Итак, прочность грунтового основания обеспечена.
2.9 Определение оседания свайного фундамента
Оседание свайного фундамента надо определить методом послойного суммирования по формуле
- безразмерный коэффициент равняется 0.8Gzp,I- среднее значение дополнительного нормального напряжения в первом пласте грунта, которое равняется наполсуммы значений нагрузок на верхней и нижней границе пласта по вертикали, hi - мощность и –ого пласта
Еi - модуль упругости пласта
n – количество рдел на которые разбитая сжимаемая толщина основания
Значение дополнительного давления на равные основания фундамента из свай надо определить как для условно массивного фундамента за формулой
Р- среднее давление на равные подошвы фундамента из свай, которые определяются как для условно массивного фундамента
Gzg,0- бытовое давление грунта на равные подошвы фундамента
Среднее давление на равные подошвы условно массивного фундамента определяется по формуле
NII,c- нормальная составная нагрузка, действующего на равные подошве фундамента с учетом веса грунта и свай
АII,c- площадь подошвы условного фундамента
Нормальная нагрузка от веса свай
Gгр=17421,42
От внешней погрузки Nнр= 6963+13000+11000=30963 кН
Суммарная нагрузка NII,c=30963+3163,5+17421,42=51547,92 кН
Размеры подошвы условного фундамента
вII,c=3,8+2 · 14,8 tg33,64/4=8,18
аII,c=9,6 +2·14,8 tg33,64/4=13,98
АII,c=
расчетное значение угла внутреннего трения при расчетах за второй группой предельных состояний. Среднее давлениеТаблица 8
Расчет бытовых давлений.
| Отметка | Грунт | gSB или g, кН/м3 | Мощность слоя h, м | Давление | Полное давление, кПа | ||
| от веса слоя | от суммарного веса | ||||||
| грунта | води | ||||||
| 52.0 | Уровень води УМВ | 10 | |||||
| 51,0 | Покрытие песку средн. крупности, ср.плонт. | 9,32 | |||||
| 41 | Подошва песка среднего, покрытие песка среднего | 9,32 | 10 | 93,2 | 93,2 | 93,2 | |
| 33,7 | Подошва фундамента | 9,82 | 7,3 | 71,69 | 164,89 | ||
| 28,8 | Песок средн.крупн.плотн. | 9,82 | 4,9 | 48,12 | 213.01 | ||
| 23,9 | –––“–––– | 9,82 | 4,9 | 48,12 | 261.13 | ||
| 19,1 | –––“–––– | 9,82 | 4,9 | 48,12 | 309.25 | ||
| 14,3 | –––“–––– | 9,82 | 4,9 | 48,12 | 357.37 | ||
| 9,4 | –––“–––– | 9,82 | 4,9 | 48,12 | 405.49 | ||
Дополнительное давление под подошвой условного фундамента
Для точек расположенных на границе текучести 
zр=
коэффициент расстояния который определяется по СНиПу нижнюю границу сжатой зоны рекомендуется определять путем сравнения дополнительного давления с 0.2 GzgТаблица 9
Расчет дополнительного давления
| Отметка | Расстояние от подошвы фундамента к слою z,м |  |  |  | Дополнительное давление кпа | 0.2 zg |
| 33,7 | 0 | 1,71 | 0 | 1 | 285,86 | 32,98 |
| 28,8 | 4,9 | 1,71 | 1,2 | 0,709 | 202,67 | 42,60 |
| 23,9 | 9,8 | 1,71 | 2,4 | 0,363 | 103,77 | 52,23 |
| 19,1 | 14,7 | 1,71 | 3,6 | 0,201 | 57,46 | 61,85 |
| 14,3 | 19,6 | 1,71 | 4,8 | 0,124 | 35,45 | 71,47 |
| 9,4 | 24,5 | 1,71 | 5,6 | 0,094 | 26,87 | 81,1 |
Нижняя граница активной (сжатой) зоны находится между отметками 33,7 и 9,4
Таблица 10
Вычисление оседания
| Отметка | Мощность слоя | Дополнительное давление | Среднее дополн давление Gzрi |  |  | |
| Около верха слоя | Около низа слоя | |||||
| 33,7-28,8 | 4,9 | 285,86 | 202,67 | 244,27 | 0,000018 | 0,0218 |
| 28,8-23,9 | 4,9 | 202,67 | 103,77 | 306,44 | ------- | 0,0273 |
| 23,9-19,1 | 4,9 | 103,77 | 57,46 | 80,62 | ------- | 0,0071 |
| 19,1-14,3 | 4,9 | 57,46 | 35,45 | 46,45 | ------ | 0,0041 |
| 14,3-9,4 | 4,9 | 35,45 | 26,87 | 31,16 | ------ | 0,0028 |
3. РАСЧЕТЫ ПО ПРОВЕДЕНИЮ РАБОТ ПО СООРУЖЕНИЮ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
В зависимости от грунтовых условий и глубины погружения свай надо принять наиболее рациональный способ погружения. Необходимо рассмотреть несколько целесообразных способов погружения ,учитывая при этом, что механизмы ударного действия (молоти) наиболее рациональные в глинистых грунтах, а вибропогружение рациональное в песчаных грунтах. В данном случае принимаем механизм ударного действия – молот.
Необходимую энергию удара молотая треба подбирать за величиной минимальной энергии удара за формулой
где N – расчетная нагрузка, которая передается на изгиб кН.
В зависимости от нужной величины энергии удара определяют сваебойный агрегат, характеристики которого приведены в [ ], табл. Д.1.
Принимаем трубчатый дизель – молот с воздушным охлаждением , которое имеет энергию удара молотая Eh 135,46кдж.
Принятый тип молота должен удовлетворять требованиям
где m1 – масса молотая, т
m2 – масса сваи с наголовником, т
m3 – массаподбабка, т
Ed – расчетная энергия удара, кдж, которая определяется по указаниям БНіП.
Для молотов БНіП рекомендует определять расчетную энергию удара по формуле :
где G – вес ударной части молота, кН
H – фактическая высота падения ударной части дизель – молотая, м, которая принимается на стадии окончания забивки сваи (для трубчатых дизель – молотов – 2,8 м.
Масса молота равняется 9,55 т, масса железобетонной сваи 0,6х0,6 см длиной 8 м – 6,9 т, масса наголовника и подбабка – 0,1 т.
Проверяем возможность использования молота по величине К.
В процессе погружение сваи надо контролировать ее отказ. При забивании свай длиной до 25 м определяется остаточный отказ сваи Sa ( при условии, что Sa >0,002 м) по формуле