Определение аэродинамических и массоинерционных характеристик пули (стр. 2 из 3)

(*)

(**)

,

где

— коэффициенты волнового сопротивления заостренной параболической головки и сферического носка.

В случае затупления в виде плоского торца

(***)

Оценим составляющие (**)

1)

2)

,

где

— коэффициент давления в вершине конуса с ;

3) Волновое сопротивление изолированной сферической части с углом h

4) По (**) оценим

головной части.

Примечание. Если торец плоский, то

Оценка

кормового

(****)

, где

— относительное донное сужение

1. Оценка волнового сопротивления

корпуса

(*)

Суммарное волновое

корпус по (*)

2.Оценка донного сопротивления —

;

3. Оценка сопротивления трения

При V=910, к=1,18

На компьютере с помощью программы «Аэро 0» определяем параметры:

, , , ,

5. Оценка начальных условий полета пуль

Формализованные модели, формирования элементов траекторий полета, характерны для современных методов проектирования. Они учитывают влияние конструктивных характеристик пуль при выстреле. В данном разделе определяются начальные условия полета пуль: угол нутации δ0 и начальная боковая скорость.

Расчетами установлено, что в процессе периода последействия угол нутации меняется по величине и фазе примерно на 5 – 7 % по отношению к углу нутации в конце переходного периода, а боковая скорость меняется незначительно. Поэтому можно считать, что начальные условия движения пули в воздухе равны параметрам движения пули в конце переходного периода.

Для оценки δ0 и Vδ воспользуемся известными формулами, полученными на кафедре ГД.

Начальный угол нутации δ0 оцениваем по зависимости

Где,

g0 - моментная неуравновешенность пули, обусловленная погрешностью изготовления;

величина g* принимается в пределах 10 ¸ 15% от первого слагаемого;

Ω – угловая скорость собственного вращения пули при потере контакта со стволом оружия.

Боковую скорость в конце переходного периода Vб определяем по зависимости

,

где

lk – длина хвостового конуса пули;

;

[с],

где l* - путь пули за время переходного периода

Величины средних значений эксцентриситета центра масс - eст и моментной неуравновешенности пули - g принимаем в следующих пределах:

eст=3*10-6 [м];

g0=0,036 [градус].

Cd=0.3763

Z=cd*L=0.3761*24.8=9.3272

Начальный угол нутации δ0 оцениваем по зависимости

Где, величина g* принимается в пределах 10 ¸ 15% от первого слагаемого;

Боковую скорость в конце переходного периода Vб определяем по зависимости

.

6. Оценка кучности стрельбы по детерменированой модели

На основании известных и рассчитанных геометрических, аэродинамических, массоинерционных и кинематических параметров пули и выстрела приближенную оценку кучности стрельбы проводим по детерминированной модели. Предварительно с помощью основных функций Сиаччи рассчитываем Tпол.

Радиус отклонения пули от СТП оценивается по зависимости:

R100= [P12+(Vб *Tпол)2]0.5,

где P1=f(A,n,Tпол). Этот радиус прямо пропорционален ускорению А от суммарной боковой силы FбS и полетному времени Tпол и обратно пропорционален скорости прецессии ωпр (числу оборотов прецессионного вращения пули - n)

,

где

; ;

k – коэффициент согласования, определяемый как функция времени полёта Tпол и скорости прецессии ωпр; k=1

N – подъемная сила;

Fм - сила Магнуса.

; .

Или, так как N и FM векторные величины и всегда взаимно перпендикулярны, то

;

hz – расстояние между центром масс и центром давления;

h1 - расстояние между центром масс и серединой следа нарезов.

;

,

где – lAB несоосность вершины пули относительно ГЦОИ

l2 - расстояние от донного среза пули до следа нарезов на ведущей части пули;

lH --длина следа нарезов на ведущей части пули.

l/ =0,25 мм. --расстояние от вершины пули до плоскости замера диаметра вершины пули (длина головной части пули).

где

где d-диаметр по дну нареза = 5,7

-диаметр по полям нареза = 5,4

м.