Местные потери напора в сифоне составят:
1. резкий поворот сифона на 90°:
V12 0.912
hм = z * ¾¾ = 1.19 * ¾¾¾ = 0.05 м;
2 * g 2 * 9.81
2. внезапное сужение потока при входе воды из лотка в трубу:
w2p*d22 3.14 * 0.452
¾ = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.80 м ®x = 0.15
w1 4*B1*H1 4*0.6*0.33
V22 1.122
hм = x * ¾¾ = 0.15 * ¾¾¾ = 0.01 м;
2 * g 2 * 9.81
3.увеличение скорости при входе в трубу:
V22 - V12 1.122 - 0.912
hм = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.022 м
2 * g 2 * 9.81
4.два плавных поворота на 90°:
hм = 2 * x * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.122/(2 * 9.81) = 0.037 м;
Сумма местных потерь напора в подводящем сифоне первичного отстойника составит:
åhм1 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 = 0.12 м
3.6.2. Расчет местных потерь напора в отводящих сифонах первичных отстойников.
Местные потери напора составят:
1 -4 см. п. 4.6.1.
5.внезапное расширение потока при входе воды из трубы в лоток:
(V1 - V2)2 (1.12 - 0.91)2
hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.002 м;
2 * g 2 * 9.81
Сумма местных потерь напора в отводящем сифоне первичного отстойника составит:
åhм2 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 + 0.002 = 0.12 м
3.6.3. Расчет местных потерь напора в распределительной чаше вторичных отстойников.
Q1 = 536 л/с;V1 = 0.9 м/с;B1 = 0.80 м;H1 = 0.75 м;
Q2 = Q1 = 536 л/с;V2 = 1.39 м/с;d2 = 0.70 м;
Q3 = Q1 = 536 л/с;V3 = 0.68 м/с;d3 = 1 м;
Q4 = Q1 = 536 л/с;V4 = 0.17 м/с;Dч = 1.25 м;Hч = 0.80 м;
Q5 = Q1/2 = 268 л/с;V5 = 1 м/с;B5 = 0.46 м;H5 = 0.45 м.
Местные потери:
1.Резкий поворот потока на 90°:
V12 0.92
hм = x * ¾¾ = 1.19 * ¾¾¾ = 0.049 м.
2 * g 2 * 9.81
2.Внезапное сужение потока при входе воды из лотка в трубу:
w2p * d2 3.14 * 0.72
¾¾ = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 0.64 м. ®x = 0.23
w1 4 * B1 * H1 4 * 0.8 * 0.75
V2 1.392
hм = x * ¾¾ = 0.2 * ¾¾¾ = 0.023 м.
2 * g 2 * 9.81
3.Увеличение скорости при входе в трубу:
V22 - V12 1.392 - 0.92
hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.057 м.
2 * g 2 * 9.81
4.Два плавных поворота на 90°:
hм = 2 * x * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057 м
5.Постепенное расширение потока:
(V2 - V3)2 (1.39 - 0.68)2
hм = K * ¾¾¾¾ = 0.9 * ¾¾¾¾¾ = 0.023 м.
2 * g 2 * 9.81
6.Внезапное расширение потока при входе в чашу:
Qч 0.536
Vч = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 0.17 м/с;
p * Dч * Hч 3.14 * 1.25 * 0.8
(V3 - V4)2 (0.68 - 0.17)2
hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 0.013 м.
2 * g 2 * 9.81
7.Внезапное сужение потока при выходе воды из чаши в лоток:
3 * w5 3 * B5 * H5 3 * 0.6 * 0.45
¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 0.26 м;®x = 0.4
w4p * D4 * H4 3.14 * 1.25 * 0.8
V52 12
hм = x * ¾¾ = 0.4 * ¾¾¾ = 0.02 м.
2 * g 2 * 9.81
8.Увеличение скорости при входе в лоток:
V52 - V42 12 - 0.172
hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.049 м.
2 * g 2 * 9.81
Сумма местных потерь напора в распределительной чаше:
åhм =0.049+0.023+0.057+0.057+0.023+0.013+0.02+0.049=0.29 м.
3.6.4.Расчет местных потерь напора в подводящих сифонах вторичных отстойников.
Местные потери напора в сифоне составят:
1. резкий поворот сифона на 90°:
V12 12
hм = x * ¾¾ = 1.19 * ¾¾¾ = 0.06 м;
2 * g 2 * 9.81
2. внезапное сужение потока при входе воды из лотка в трубу:
w2p * d22 3.14 * 0.72
¾ = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 0.64 м®z = 0.23
w1 4 * B1 * H1 4 * 0.8 * 0.75
V22 1.392
hм = z * ¾¾ = 0.23 * ¾¾¾ = 0.023 м;
2 * g 2 * 9.81
3.увеличение скорости при входе в трубу:
V22 - V121.392 - 0.92
hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.057 м;
2 * g 2 * 9.81
4.два плавных поворота на 90°:
hм = 2 * z * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057м.
Сумма местных потерь напора в подводящем сифоне вторичного отстойника составит:
åhм1 = 0.049 + 0.023 + 0.057 + 0.057 = 0.19 м.
3.6.4. Расчет местных потерь напора в отводящих сифонах вторичных отстойников.
Определение местных потерь напора в отводящем сифоне вторичного отстойника см.п.3.6.2. åhм4 = 0.12 м.
3.7. План очистной станции.
План ОС представлен в масштабе 1:500. На нем изображены основные и вспомогательные ОС, трубопроводы различного назначения и дороги. На территории станции предусмотрено озеленение, границы обозначены забором.
Расположение сооружений очистки принято наиболее компактным, что уменьшает площадь ОС, протяженность лотков и труб, а следовательно и стоимость строительства.
ОС расположены группами. Разрывы между группами сооружений приняты минимальными по санитарным и противопожарным требованиям, но обеспечивающими возможность очередности строительства и проезда транспорта.
При компоновке ОС, некоторые из них находятся в одном здании: иловая НС конструктивно совмещена с хлораторной; здание НС и фильтровальные установки находятся вместе с барабанными сетками.
План ОС и высотная установка решена с учетом обеспечения самотечного движения воды. Для равномерного распределения сточных вод по сооружениям предусмотрены распределительные чаши и камеры.
Высотное расположение выполнено с учетом требования баланса земляных работ. Предусмотрены выемки и насыпи, при этом вокруг сооружений расположены площадки для прохода обслуживающего персонала шириной 2.0 м.
ГЛАВНАЯ НАСОСНАЯ СТАНЦИЯ
Введение
Главная насосная станция предназначена для перекачки сточных вод на очистные сооружения после предварительной очистки на решетках-дробилках.
Конструкция ГНС представлена на листе 4.
Надземная часть станции - прямоугольная, размером 12 ´ 21 м. В надземной части насосной станции расположены: бытовые помещения, КТП, вентиляционные камеры, тепловой ввод, механическая мастерская, кладовая. Подземная часть - круглая в плане (глубина подводящего коллектора - 7.23 м). Подземная часть ГНС разделена глухой водонепроницаемой перегородкой на два отсека; в одном из них расположены решетки-дробилки, приемный резервуар, в другом - машинный зал. Во избежании затопления на подводящем коллекторе устанавливаются две задвижки с гидроприводами для отключения станции во время аварии. Управление задвижками - механическое от аварийного уровня воды в резервуаре. Ввод коллектора в станцию предусматривается по двум трубопроводам диаметром 700 мм. На подводящем коллекторе установлена камера разделения потока на два трубопровода.
Вода на хозяйственно-питьевые и производственные нужды подается из городского водопровода по одному вводу. Стоки от санитарных приборов сбрасываются непосредственно в канал приемного резервуара перед решетками-дробилками. Теплоносителем для системы горячего водоснабжения и отопления служит перегретая вода с параметрами 70 - 150°C. Система отопления принята горизонтальная, проточная.
В проекте предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция. В помещении решеток дробилок и резервуаров запроектирована механическая вентиляция в размере пятикратного воздухообмена. Причем 80% воздуха удаляется из канала решеток, и 20% из верхней зоны. Вытяжная система снабжена резервным вентилятором, включающимся автоматически при выключении основного. В машинном зале вентиляция запроектирована из расчета превышения температуры в летнее время в рабочей зоне на 10% выше наружной,т.к. пребывание в нем людей кратковременно. В бытовых помещениях предусмотрена механическая приточная вентиляция, вытяжка - естественная через дефлектор.
4.1. Приемный резервуар.
Емкость приемного резервуара подсчитана по формуле:
0.25 * Qнас 0.25 * 918.9
Wрез = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 46 м3,
n15
где Qнас - производительность насосов м3/ч;
n1 - количество включений насосов в час.
Дно приемного резервуара имеет уклон i = 0.1 к приямку, в котором расположены воронки всасывающих трубопроводов. Приемный резервуар оборудован трубопроводами для взмучивания осадка и смыва его со стенок и днища. Подача воды на взмучивание и обмыв регулируется задвижками с ручным приводом. Спуск в приемный резервуар осуществляется через специальные люки по стремянкам.
4.2. Помещение решеток-дробилок.
Решетки-дробилки представляют собой комбинированный механизм, предназначенный для задержания и подводного дробления крупных отбросов, находящихся в сточной жидкости и исключающий ручные работы по обработке отбросов.