Смекни!
smekni.com

Особенности написания курсового проекта по дисциплине "Стационарные машины" (стр. 3 из 3)

Qki = QH/Pi

где QH- количество воздуха, поступающее к началу трубопровода, м3/с .

Данные расчетов сведены в табл. 4.

Таблица 4

Длина трубопровода, м Zm Подача вентилятора в начале трубопровода, м3/мин QH Коэф. утечек, Р Расход воздуха на конце трубопровода, м3/мин, Qкi
QI QII QIII QI QII QIII
1
2
3
4

Затем по расчетным данным строятся графики зависимостей QK = f (Zm) (где Zm- длина трубопровода) для вентиляторов (одного, двух и т. д.), по которым находится предельная длина трубопровода для данного числа работающих вентиляторов, рис. 5.

Рис. 5. График к определению длины трубопровода, при которой необходима установка следующего вентилятора в каскаде


Точки пересечения прямой Qс кривыми Qkiсоответствуют значениям длины трубопровода, при которых необходимо устанавливать последующие вентиляторы. Второй вентилятор необходимо устанавливать при прохождении горной выработки длиной Z1 = 268 м; третий вентилятор соответственно устанавливается при длине горной выработки Z2 = 348 м. Из рис. 5 следует, что с увеличением числа вентиляторов, работающих в каскаде, приращение длины трубопровода уменьшается при снижении эффективности работы вентиляторов.

2.3 Пример расчета пневматической установки горноразведочных работ

Вычерчивается схема сети с указанием числа и типа потребителей сжатого воздуха во всех пунктах и длины отдельных участков, рис. .

Определяют период наибольшей нагрузки пневмосети и расход воздуха на всех ее участках.

Исходные данные:

Длина трубопроводов: АВ, м; ВС, м; ВF, м; СЕ, м; СД, м; FК, м; FJ, м.

В пункте К работают 2 пневмоударника типа НКР-100; в пункте J - два телескопных перфоратора типа ПТ-36; в пункте Е - два перфоратора тина ПР-24; в пункте Д - одна погрузочная машина типа ППН-1С.

Характеристики потребляемой пневмоэнергии:

- погрузочная машина ППН-1С (Рn= 0,6 МПа, q = 11 м3/мин);

- телескопный перфоратор ПТ-36 (Рn = 0,6 МПа, q = 4,5 м3/мин);

- ручной перфоратор ПР-24 (Рn=0,6 МПа, q= 3,5 м3/мин);

- погружной пневмоударник НКР-100 (Рn=0,6 МПа, q= 4,3 м3/мин). Определяются объемные расходы воздуха на концевых участках трубопровода по формуле

Q = kУqiniknk0

где z - число групп однотипных потребителей в пункте потребления; kУ - коэффициент утечек воздуха в распределительной сети, kУ = 1,15-1,20; qi - номинальный паспортный расход воздуха потребителем i, м3/мин; ni - число потребителей в группе; kn - коэффициент увеличения расхода воздуха вследствие износа потребителя, kn= 1,10-1,15; k0- коэффициент одновременности (при n=1- 10, k0= 1,00-0,85; при n = 11-30 k0 = 0,85-0,75) QД, QЕ, QК, QJ, м3/мин

Для расчета пневматической сети выбираем самый удаленный и нагруженный участок, для нашего примера этим участком является пункт Д, где абсолютное давление воздуха принимается не ниже 0,6 МПа.

Определяем объемный расход воздуха по участкам ЕС, ДС, по формуле

QДС = QД + ∆QДС/2 = QД + (kPСРlДС)/2, м3/мин

QЕС, QKF, QFJ

Определяем диаметр трубопровода на участке ДС; среднюю температуру сжатого воздуха принимаем 288 К и среднее давление - равным давлению в пункте потребления Д

dДС = (0,85-1,1)(QДСТ/PСР)1/2, мм

По ГОСТ 8732-78 принимаем стандартные трубы с наружным диаметром…...мм (внутренний диаметр ……мм), после этого рассчитываем фактические потери давления на участке ДС.

Для этого предварительно определяем массовый расход воздуха G(кг/мин), коэффициент сопротивления λ, эквивалентные длины местных сопротивлений и расчетную длину участка

GДС = QДСρ = QДСР0/RT0, кг/мин

где Р0 = 101500 кг/см2 – атмосферное давление; R = 287 кг с24 – аэродинамическое сопротивление трубопровода.

λДС = 0,021/dДС0,3, lр ДС = 1,1 lДС, м

Абсолютное давление в точке С, исходя из уравнения

РС = (PД2 + λДСGДС2RTlр ДС/225π2dДС5)1/2, Па

где РД = 0,6*106 Па.

Таким образом, потери давления на участке ДС

∆РДС= РС – РД, МПа

Диаметр трубы на участке СЕ принимается равным диаметру труб участка СД, т. е. dСЕ= dДС мм, тогда давление в точке Е определяется

РЕ = (PС2 + λСЕGСЕ2RTlр СЕ/225π2dСЕ5)1/2, Па

GСЕ = QСЕρ = QСЕР0/RT0, кг/мин

lр СЕ = 1,1 lСЕ, м

Определяется общий расход воздуха через узловой пункт С и участок СВ.


QC = QE + QД + ∆QСД/2 + ∆QСЕ/2, м3/мин

QCВ = QC + ∆QСЕ/2, м3/мин

Определяется диаметр на участке СВ, где среднее давление принимается равным РСВ

dСВ = (0,85-1,1)(QСВТ/ΔPСВ)1/2, мм

По ГОСТ 8732-78 принимаем внешний диаметр трубопровода…….мм (внутренний диаметр……мм).

Определяется давление в точке В

РВ = (PС2 + λСВGСВ2RTlр СВ/225π2dСВ5)1/2, Па

GСВ = QСВρ = QСВР0/RT0, кг/мин

lр СВ = 1,1lСВ, м

По известным давлениям в точке В и пунктах потребления точки J и К, определяют потерю давления на участке

∆РВJ= РВ - РJ, МПа

удельная потеря на этих участках

δ = ∆РВJ/lВJ, МПа/км

Потеря давления на участке ВF составит

∆РВF= δlВF, МПа

Давление в точке F составит.

PF = PB - ∆РВF, МПа

Объемный расход воздуха на участке ВF

QBF = QK + QJ + (ΔQKF + ΔQFJ + ΔQBF)/2, м3/мин

Определяется диаметр труб на участке ВF

dBF = (1,39 10-3QBF2lВFT/∆РВFPСР)1/2, м

РСР = (РВ = РF)/2, МПа

По ГОСТу принимаем наружный диаметр dBFН.

Определяется диаметр труб на участке FJ и KF

dFJ = (1,39*10-3QJ2lFJT/∆РFJPСР)1/2, м

PСР = (PF + PJ)/2

∆РFJ= δlFJ, МПа

Принимаем стандартный диаметр dFJ.

На участке KF принимаем диаметр трубы того же размера, что для участка FJ.

Находится диаметр трубопровода на участке ВА, средняя температура сжатого воздуха на этом участке принимается равной ТСР = 2930 К и среднее давление РСР равным давлению в точке В.

QBА = QBF + QDC + ΔQBA/2, м3/мин

dВA = (0,85-1,1)(QВAТСРСР)1/2, мм

Cтандартный диаметр принимается dВAН, мм (внутренний dВAВН, мм).

Определяется рабочее давление у компрессорной станции в точке А.

λBA = 0,021/dВAВН0,3

GBA = QBAР0/RT, кг/мин

lр BA = 1,1 lBA, м

РA = (PB2 + λBAGBA2RTCP СЕ/225π2dBA5)1/2, Па

Удельная энергоемкость сжатия (кДж/м3) при политропном сжатии воздуха

lПОЛ = 2nP1/(n – 1)[(PA/P0(n – 1)/2n – 1], кДж/м3

где n = 1,28 – 1,32 – показатель политропы сжатия, зависит от интенсивности отвода тепла в процессе сжатия.

Мощность на валу компрессора

NB = QABlПОЛ/60ηПОЛηМ, кВт

где ηПОЛ = 0,8 – к.п.д. политропный; ηМ = 0,9 – механический к.п.д.

Мощность, потребляемая из сети

NC = NBПηД, кВт

где ηП = 1,0 – к.п.д.; ηД = 0,92 – к.п.д. двигателя.

Таким образом, принимаем три компрессора марки………………., из которых один резервный.

Удельный расход электроэнергии на выработку 1 м3 воздуха

е = NC/60QAB, кВт ч/м3

Годовой расход электроэнергии приводами компрессорной станции

Е = [kЗNBbt/ηПηДηC + (1 - kЗ)NXXbt/ηПηДηC](1 + kОХ + kВСП), кВт ч/год

где b– число рабочих дней в году; t – время работы компрессорной станции в сутки, ч;

NXX = 84 кВт – мощность холостого хода компрессора; kОХ = 0,02-0,05 – коэффициент, учитывающий расход энергии на подачу охлаждающей воды; kВСП = 0,03 – коэффициент, учитывающий расход энергии на вспомогательные нужды; NB – мощность на валу двигателя, кВт.