Смекни!
smekni.com

Системы технологий (стр. 3 из 3)

,

где l – длина пути 200 км;

V - наибольшая развиваемая скорость, км/ч

Тип а/м ГАЗ - 93 КАЗ - 600 КАЗ - 602 ЗИЛ - 555 МАЗ - 503 ЯАЗ - 218 БелАЗ - 540
Время на перевозку, ч 1269,84 816,32 854,7 555,55 408,16 444,44 134,68

Выбираем для перевозки автомобиль затрачивающий минимальное время – БелАЗ – 540.

3 Определяем условия нормального движения

КПД трансмиссии к ведущим осям η: 0,8

Сцепной вес Ксц = 0,68

Рсц = Ксц·(Р+Р2) = 25,16

Рс = 1000·Рсц·φ = 5032

Задача 3

Определить суммарные потери напора продуктов горения от печи до шибера.

Исходные данные: L1=1,1; L2=0,87; L3=2,6; L4=4,9; L5=5,6; L6=5,9;

L1-L6 - линейные размеры тракта, м;

количество продуктов горения, Q=18387м3 /ч;

плотность дымовых газов (при t° 273 К и давлении 101,3 кН /м2), ρд.о = 1,23 кг/м3;

ширина и высота рабочего пространства печи, Вп×Нп = 3,35×2,85м;

температура дыма в печи, Тдп = 1215 К;

температура дыма в вертикальных каналах, Тдвк = 1180 К;

падение температуры дыма в рекуператоре, ΔТР = 430 К;

размеры камеры для установки рекуператора, Вр×Нр = 1,2×2,7м;

диаметр труб, d = 51 мм.

Решение

1. Потери напора в вертикальных каналах:

hпв = hтр + h'мс + h"мс + hгеом., Н/м2;

где hтр, h'мс, h"мс, hгеом - потери на трение, на два местных сопротивления (поворот на 90° и сужение потока), а также на преодоление геометрического напора, Н/м2.

Скорость дыма в печи:

, м/с ,

где Н3 - толщина нагреваемых заготовок (принимаем равной 0,15 м);

3600 - количество секунд в часе.

, м/с

Скорость дыма в 3 вертикальных каналах:

, м/с

1.3. Приведенный диаметр каналов:

, м.

1.4. Потери от трения:

, Н/м2;

где λ - коэффициент трения (для кирпичных каналов λ = 0,05).

, Н/м2

1.5.Потери от поворота:

, Н/м2

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального поворота ζ = 2,0).

, Н/м2

1.6. Потери от сужения :

, Н/м2

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,43).

, Н/м2

1.7. Потери от преодоления геометрического напора:

, Н/м2;

где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2);

рв.о - плотность воздуха при нормальных условиях (рв.о = 1,29 кг/м3);

Тв - температура атмосферного воздуха (Тв = 293 К).

, Н/м2.

2. Потери напора в борове от печи до рекуператора:

hб = hбтр + h’’’мс , Н/м2,

где hбтр, h’’’мс - потери на трение, а также на местные сопротивления (повороты на 90° в вертикальной и горизонтальной плоскостях), Н/м2

2.1 Площадь сечения борова:

, м2

где ωоБ – скорость движения дыма в борове (принимается, что ωоБ = 2,5 м/с).

2.2 Высота борова:

, м ,

где Вб- ширина борова (принимается Вб= 1,0 м).

2.3 Приведенный диаметр борова:

, м.

2.4. Падение температуры в борове:

ΔТБ = δt(L4 + L5)=2(4,9+5,6)= 21 К,

где δt = 2К (соответствует снижению температуры в борове по 2 К на каждом метре его длины).

2.5 Температура дыма в борове перед рекуператором:

Тр = Т вкд - ΔТБ = 1180-21=1159 К

2.6 Средняя температура дыма в борове:

Тбср = (Тдвк + Тр)/2= (1180+1159)/2=1169,5 К

2.7 Потери от трения:

, Н/м2;

λ - коэффициент трения (для кирпичных каналов λ = 0,05);

, Н/м2

2.8 Потери от поворотов:

, Н/м2

ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального и горизонтального поворотов. в сумме ζ = 2,5).

, Н/м2

3 Потери напора в рекуператоре:

hp = h'мсР + hpпуч + h"мсР , Н/м2,

где h'мсР, h"мсР и hpпуч - потери на два местных сопротивления (расширение и сужение потока), а также на поперечное омывание шахматного пучка труб, Н/м2 .

3.1 Температура дыма на выходе из рекуператора:

Тр' = Тр - ΔТР = 1159 – 430 = 729, К

3.2 Средняя температура дыма в рекуператоре:

Трср = (Тр + Тр')/2 = (1159+729)/2 = 944, К

3.3 Потери от расширения :

, Н/м2

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного расширения потока ζ = 0,16).

3.4 Потери при поперечном омывании пучка труб:

, Н/м2,

где С - эмпирический коэффициент (С = 1,12);

m - число рядов труб по глубине пучка (m = 14);

при средней t° дыма в рекуператоре 944 К: Δh = 8,0 Н/м2 .

, Н/м2,

3.5 Действительная скорость дыма в рекуператоре:

ωР = ωоР · ТРср / 273 = 4·944/273=13,83, м/с ,

где ωоР = 4 м/с.

3.6 Потери от сужения:

, Н/м2

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,26).

4 Потери на участке от рекуператора до шибера:

4.1 Падение температуры на участке:

ΔТ’ = δt’ · L6=1,5·5,9= 8,85 К,

где δt’ = 1,5 K (соответствует снижению t° в борове по 1,5 К на каждом метре его длины).

4.2 Температура дыма в борове перед шибером:

Тш = Тр' - ΔT' = 729-8,85 = 720,15, К

4.3 Средняя температура дыма на участке:

Тср = (Тр' + Тш) / 2 = (729+720,15)/2=724,575, К .

, Н/м2;

5 Суммарные потери напора:

hΣ= hпB + hб+ hp + hтр'= 44,98+47,61+18,71+2,25=113,55 Н/м2.

Задача 4

В порядке анализа точности обработки деталей по наружной цилиндрической поверхности d 12 h 10 (-0,07) на автомате отработана партия деталей в количестве 100 шт. и произведены замеры исследуемого размера. Детали этой партии отработаны при одной настройке станка без смены и переналадки инструмента, Конструируемый размер измеряли микрометром группами с интервалами в 0, 01 мм. Таких групп 11. Эти исходные данные приведены в таблице.

Необходимо сопоставить проведенные исследования графически и определить, насколько полученная кривая распределения фактических размеров приближается к теоретической кривой нормального распределения. Рассчитать данные, необходимые для построения кривой нормального распределения.

Методами математической статистики следует определить: меру рассеивания, средний арифметический размер, среднее квадратичное отклонение, вероятность брака в процентах.

Решение

1. Меру рассеивания определим по формуле :

Мр=dmax- dmin =12,02-11,91=0,11 мм

Допуск размера детали равен 0,07. Мера рассеивания превышает допуск, и следовательно при обработке имеет место брак. Определим среднее арифметическое значение размера каждой измеряемой группы. Результаты этого расчёта приведены в табл. 1.

Таблица 1

Исходные данные Расчётные данные
№ размерной группы Интервал размеров группы di, мм Число деталей в группе mi, шт Средний размер группы diсргр, мм Произведение граф 3 и 4 Отклонение среднего размера группы от среднеарифметического размера diсргр- dср, мм Квадратичное отклонение среднего размера группы(diсргр- dср)2 (diсргрdср)2· mi
1 11,91-11,92 1 11,915 11,915 -0,185 0,034225 0,034225
2 11,92-11,93 1 11,925 11,925 -0,175 0,030625 0,030625
3 11,93-11,94 3 11,935 35,805 -0,165 0,027225 0,081675
4 11,94-11,95 5 11,945 59,725 -0,155 0,024025 0,120125
5 11,95-11,96 10 11,955 119,55 -0,145 0,021025 0,21025
6 11,96-11,97 10 11,965 119,65 -0,135 0,018225 0,18225
7 11,97-11,98 10 11,975 119,75 -0,125 0,015625 0,15625
8 11,98-11,99 19 11,985 227,715 -0,115 0,013225 0,251275
9 11,99-12,00 22 11,995 263,89 -0,105 0,011025 0,24255
10 12,00-12,01 15 12,005 180,075 -0,095 0,009025 0,135375
11 12,01-12,02 5 12,015 60,075 -0,085 0,007225 0,036125

Определим среднеарифметический размер деталей как:

dср=Σ diсргр · mi/ Σ mi = 1210,075/100 = 12,10

Определим среднее квадратичное отклонение:

2. Построение кривых распределения

3. Определение вероятности брак

Таблица2

Вид брака Определение zi Определение Фi Определение возможного брака, %
исправимый z1=(des-dcp)/σ=(12-12,1)/0,1216=0,82 0,291 20,9
неисправимый z2=(dei-dcp)/σ=(11,93-12,1)/0,1216=1,39 0,4861 1,39

В итоге годных деталей 77,71 %, Исправимого брака 20,9%. Неисправимого брака 1,39%.