Расчеты общей продольной прочности проектируемого контейнеровоза (стр. 2 из 2)

- минимальный момент инерции поперечного сечения корпуса в средней части должен быть:

8. Проверка устойчивости продольных связей.

Таблица 2.

№ связи	Наименование связи, мм	Пролет связи, м	№ проката	Элементы связей			Момент инерции i см	Элеровые напряжения σэ Мпа	Пред.значения напр. Rен Мпа
				b см	S см	F=S*b см2
6	Продольные ребра жесткости	240	┌ 20а*2	4,4	1	8,8	0,22	295,60	315
9	Продольная балка борта	240	┌ 22а	4,8	1,1	5,28	0,16	220,30	315
18	Продольные балки второго дна	240	┌ 16б*6	3,8	1	22,8	0,32	143,60	315
19	Продольные балки днища	240	┌ 18а*6	4	0,9	21,6	0,43	159,30	315
23	Вертикальные РЖ флора	240	┌ 14а*3	3,3	0,7	6,93	0,08	112,00	315
24	Вертикальные РЖ флора	240	┌ 14а*3	3,3	0,7	6,93	0,08	112,00	315
27	Ребро по ДП на 2-м дне	240	┴ 16б	10	0,5	5	0,05	242,30	315
28	Ребро по ДП на НО днищя	240	┴ 16б	10	0,5	5	0,05	242,30	315

9. Определение эйлеровых напряжений пластин судового корпуса.

Таблица 3

№ связи	Наименование связи, мм	Размеры пластин				а/в	100*S/а0	σэ Мпа
		a см	в см	а0 см	S см
1	Полка комингса	240	22	80	1,6	10,91	2,00	102,40
2	Стенка комингса	240	50	80	1,2	4,80	1,50	144,18
3	Стенка карлингса	240	45	80	1,4	5,33	1,75	229,35
4	Полка карлингса	240	25	80	1,8	9,60	2,25	102,43
5	Лист настила ВП	240	160	80	0,9	1,50	1,13	284,40
7	Палубный стрингер	240	160	80	0,9	1,50	1,13	284,40
8	Ширстрек	240	200	80	1,2	1,20	1,50	146,20
10	Лист обшивки второго борта	240	200	80	0,7	1,20	0,88	159,90
11	Район ледовых усилении	240	220	80	1,7	1,09	2,13	192,30
12	Лист обшивки второго борта	240	240	80	1,2	1,00	1,50	145,60
13	Рамный бимс платформы	240	150	80	0,8	1,60	1,00	230,30
14	Лист НО борта	240	240	80	1,2	1,00	1,50	145,20
15	Лист обшивки второго борта	240	200	80	1	1,20	1,25	132,60
16	Горизонтальный междудонный лист	240	160	80	1,1	1,50	1,38	142,20
17	Лист скулового пояса	240	235	80	1,5	1,02	1,88	301,20
20	Сплошной флор 2шт.	240	120	80	0,9	2,00	1,13	132,90
21	Т.К 2шт.	240	120	80	1,1	2,00	1,38	149,80
22	Листы настила второго дна	240	680	80	1,1	0,35	1,38	188,00
25	Листы НО днища	240	720	80	1,1	0,33	1,38	188,00
26	Горизонтальный киль	240	200	80	1,5	1,20	1,88	173,50

Определение эйлеровых напряжений расчетных пластин производим по формулам в зависимости от соотношения сторон пластин:

-при

, кПа

- при

, кПа

Пояски и стенки сварных тавров рассматриваем как пластины с 3-я свободно опертыми кромками:

-

,

где b- полуширина сварного пояска или стенки.

Для скулового пояса эйлеровы напряжения определяем как для цилиндрической панели равномерно сжатой:

- скуловой пояс

, МПа

Проверка общей продольной прочности по предельному состоянию согласно требований “Норм прочности морских стальных судов” Регистр России должен показать, что как при прогибе, так и перегибе корпуса судна на волнении, отношение предельного изгибающего момента корпуса к наибольшему расчетному суммарному моменту должно показать что выполнено условие:

,

где

- предельный изгибающий момент для корпуса.

- при прогибе

- минимальный момент сопротивления относительно ВП.

- при перегибе

z_но=2,5

- суммарный изгибающий момент при прогибе.

- суммарный изгибающий момент при перегибе.

- минимальный коэффициент запаса прочности:

- при прогибе -

- при перегибе -

- добавочный коэффициент.

- при прогибе -

- при перегибе -

Рассчитываем

при прогибе и перегибе.

- при прогибе -

1,4>1.15

- при перегибе -

1,7>1.3

Заключение

Произведённое в табличной форме (таблица 1) проверочные расчеты эквивалентного бруса в первом приближении сухогруза показали, что возникающие нормальные напряжения в связях судового корпуса при действии суммарных изгибающих моментов, при перегибе и прогибе корпуса судна, не превышают допускаемых значений, также обеспечены для судна условия критерия эксплуатационной прочности.