регистрация / вход

Расчет паровой турбины Т-100-130, расчет ступени

Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт Дано: P0 =12,7 МПа = 130 ат t0= 0С tпром/п= 0С Pп/п= МПа = ат Pк= кПа= ат Pа= МПа = ат tп.в.= 0С P0/= 0.95 P0=124 ат

Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт

Дано:

P0 =12,7 МПа = 130 ат

t0= 0С

tпром/п= 0С

Pп/п= МПа = ат

Pк= кПа= ат

Pа= МПа = ат

tп.в.= 0С


P0/= 0.95 P0=124 ат

DPк=

Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа

hoi=0.85

h0/=3245 кДж/кг

hпп= кДж/кг

h1t= кДж/кг

h2t= кДж/кг

H0/=264 кДж/кг

H0//=1010 кДж/кг

Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг

Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг

Dtпнд=(tд/-tк)/n=(95-35)/4=150C

Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-104)/3=480С




ПВД 1 ПВД 2 ПВД 3 ДЕАЭРАТОР ПНД 4 ПНД 5 ПНД 6 ПНД 7
Т-ра на входе t 300 152 104 95 80 65 50 35
т-ра на выходе t 248 200 152 104 95 80 65 50
Энтальпия воды на входе h 875 665 455 416 350 284 219 153
Энтальпия воды на входе h 1085 875 665 455 416 350 284 219
Т-ра конденсата гр. пара t 255 207 159 104 100 85 70 55
Энтальпия конденсата гр. пара h 1116 906 696 455 438 372 306 241
Давление отбора пара P 4,33 1,8 0,603 0,603 0,101 0,0578 0,0312 0,0157
Энтальпия отбора пара h 3073 2894 2726 2726 2480 2410 2330 2260

Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.


a1(h1/- h1// )=


a2(h2/+ h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/


a3(h3/+ h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/



_

aдґhд+hд/ґaд=hд -(a1+a2+a3)ґh3/- ( 1-

- a1-a2-a3) ґhд


_

a4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)


a5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) ( h/III-h/IV)


a6 (h6-h6/) +(a4+a5)(h5/-h6/) = (1-a1-a2-

a3-aд-a4-a5-a6 )ґ(hIV- hV)





a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/к)ґ(1-a1-a2-a3-a4)



G1=a1ґG0=124,4ґ0.107=13,3 кг/с

G2=a2ґG0=124,4ґ0,105=13,1 кг/с

G3=a3ґG0=124,4ґ0,101=12,56 кг/с

Gд=aдґG0=124,4ґ0,0166=2,07 кг/с

G4=a4ґG0=124,4ґ0,0275=3,42 кг/с

G5=a5ґG0=124,4ґ0,0324=4,03 кг/с

G6=a6ґG0=124,4ґ0,0321=4,0 кг/с

G7=a7ґG0=124,4ґ0,0326=4,06 кг/с


N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=124,4ґ(3245-3073)ґ0,99ґ0,99=20,97 МВт

N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(124,4-13,3)ґ(3073-2894)ґ0,99ґ0,99=19,5 МВт

N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1)ґ(2894-2726)ґ0,99ґ0,99=16,1 МВт

N4э=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07)ґ(2480-2410)ґ0,99ґ0,99=23,13 МВт

N5э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42)ґ(2410-2330)ґ0,99ґ0,99=6,4 МВт

N6э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03)ґ(2330-2260)ґ0,99ґ0,99=6,9 МВт

N7э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0)ґ(2260-2150)ґ0,99ґ0,99=5,8 МВт

Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0-4,06)ґ(2150-142)ґ0,99ґ0,99=17,4 МВт

SNэ=116,2 МВт


DN=3.8, что есть ошибка = 3,2%


P0 МПа дано 3,9
t0 дано 400
P2 МПа дано 3,35
h0 кДж/кг находим по h-s диаграмме 3218
h2t/ кДж/кг находим по h-s диаграмме 3182
J0 м3/кг находим по h-s диаграмме 0,078
J2t/ м3/кг находим по h-s диаграмме 0,088
C20/2 кДж/кг 702/2 2,45

кДж/кг h0+ C20/2=3218+2,45 3220,45

кДж/кг

- h2t/=3220,45-3182

38,45
d м u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) 0,6154
u м/с (u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 135,3
м/с

277,3
(u/cф) -

0,488

кДж/кг

(1-r)=(1-0,08)ґ38,45

35,4
HOP кДж/кг

=0,08ґ38,45

3,08
h1t кДж/кг

-=3220,45-35,4

3185,1
J1t м3/кг
0,087
P1 1 МПа
3,4
C1t м/с

266,1
C1 м/с jґ C1t=0,96ґ266,1 255,4
a1t м/с

612,9
M1t - C1t/ a1t=255,4/612,9 0,4
F1 м2

0,019
l1 м F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) 0,045
DHc кДж/кг

(1-j2)ґ =(1-0,962)ґ35,4

2,78
w1 м/с

127,8
b1 град

29
w2t м/с

150
F2 м2

0,035
l2 м l1+(D1+D2)=0,045+0,003 0,048
b2 град

24
w2 м/с w2tґy=150ґ0,94 141
C2 м/с

52,1
a2 град

95
DH кДж/кг

1,3
DH кДж/кг C22/2 =52,12/2 1,4
E0 кДж/кг 38,45-1ґ1,4 37,09
hол %

89
hр,с,ол %

93

Таблица 2. Расчёт промежуточной ступени турбины.

P0 МПа дано 3,9
t0 дано 400
P2 МПа дано 3,35
h0 кДж/кг находим по h-s диаграмме 3218
h2t/ кДж/кг находим по h-s диаграмме 3182
J0 м3/кг находим по h-s диаграмме 0,078
J2t м3/кг находим по h-s диаграмме 0,087
J2t/ м3/кг находим по h-s диаграмме 0,088
C20/2 кДж/кг 702/2 2,45

кДж/кг h0+ C20/2=3218+2,45 3220,45

кДж/кг

- h2t/=3220,45-3182

38,45
d м u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) 0,6154
u м/с (u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 135,3
м/с

277,3
(u/cф) -

0,488

кДж/кг

(1-r)=(1-0,08)ґ38,45

35,4
HOP кДж/кг

=0,08ґ38,45

3,05
h1t кДж/кг

-=3220,45-35,4

3185,1
J1t м3/кг
0,087
P1 1 МПа
3,4
C1t м/с

266,1
C1 м/с jґ C1t=0,96ґ266,1 255,4
a1t м/с

612,9
M1t - C1t/ a1t=255,4/612,9 0,4
F1 м2

0,019
l1 м F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) 0,045
DHc кДж/кг

(1-j2)ґ =(1-0,962)ґ35,4

2,78
w1 м/с

127,8
b1 град

29
w2t м/с

150
F2 м2

0,035
l2 м l1+(D1+D2)=0,045+0,003 0,048
b2 град

24
w2 м/с w2tґy=150ґ0,94 141
C2 м/с

52,1
a2 град

95
DHр кДж/кг

1,3
DHв.с. кДж/кг C22/2 =52,12/2 1,4
E0 кДж/кг

_

Н0 -cв.с. ґDНв.с.= 38,45-1ґ1,4

37,09
hол %

89
hр,с,ол %

89,6

М2t=C2t/a2t=521/615.5=0.085


Профили решёток

Сопловые - С-90-15А

_

tопт=0,7-0,85

a1=140

в=5,15

Рабочие Р-35-25А

_

tопт=0,55-0,65

b=250

в=2,54

Сопловые

_

t=вґt=5,15ґ0,8=4,12

z=pdl/t=3.14ґ61,54ґ1/4,12=47

tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/47=4,12


Рабочие

t=вґt=2,54ґ0,6=1,52

z=pdet=3.14ґ61,54ґ1/1,52=126

tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/126=1,53


Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт

Дано:

P0 =12,7 МПа = 130 ат

t0= 455 0С

Pк= 4,9 кПа

tп.в.= 2480С

P0/= 0.95 P0=124 ат

Pк=

Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа

oi=0.85

h0/=3245 кДж/кг

H0=1274 кДж/кг

Hi/= H0/oi=225 кДж/кг

Hi//= H0//oi=859 кДж/кг

tпнд=(tд/-tк)/n=(143-35)/4=270C

tпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-158)/3=300С


Таблица 1.



ПВД 1 ПВД 2 ПВД 3 ДЕАЭРАТОР ПНД 4 ПНД 5 ПНД 6 ПНД 7
Т-ра на входе t 218 188 158 143 116 89 35

Энтальпия отбора пара

h 3060 2990 2900 2760 2710 2610 2370 2200

Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.


1(h1/- h1// )=


2(h2/+ h2//)+1(h1//-h2//)=h2//-h2/


3(h3/+ h3//)+(2+1)(h2//-h3//)=h3//-h3/



_

дhд+hд/д=hд -(1+2+3)h3/- ( 1-

- 1-2-3) hд


_

4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-1-2-3-д)


5 (h5-h5/) +4(h4/-h5/) = (1-1-2-3-д) ( h/III-h/IV)


6 (h6-h6/) +(4+5)(h5/-h6/) = (1-1-2-

3-д-т1 )(hIV- hV)





7(h7-h/7)+(4+5+6)(h/6-h/7)=(hV-h/VI)(1-1-2-3-д-т1-т2)


Gт1=Gт2=0,1Gк0=12,44 кг/с

т1=т2=Gт1 /Gт0=0,0978


G1=1G0=1290,063=8,1 кг/с

G2=2G0=1290,061=7,9 кг/с

G3=3G0=1290,064=8,3 кг/с

Gд=дG0=1290,0255=3,2 кг/с

G4=4G0=1290,049=6,3 кг/с

G5=5G0=1290,04=5,2 кг/с

G6=6G0=1290,037=4,8 кг/с

G7=7G0=1290,036=4,6 кг/с


Мощность отсеков


N1э=Gт0(h0-h1)мэг=129(3245-3060)0,990,99=23,4 МВт

N2э=( Gт0-G1)(h1-h2)мэг=(129-8,1)(3060-2990)0,990,99=9,3 МВт

N3э=( Gт0-G1-G2)(h2-h3)мэг=(129-8,1-7,9)(2990-2900)0,990,99=11 МВт

N4э=( Gт0-G1-G2-G3)(h3-hд)мэг=(129-8,1-7,9-8,3)(2990-2760)0,990,99=24,6 МВт

N5э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд)(hд-h4)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2)(2760-2710)0,990,99=6 МВт

N6э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4)(h4-h5)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3)(2710-2610)0,990,99=10,3 МВт

N7э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)(h5-h6)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)(2505-2370)0,990,99=10,3 МВт

N8э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1)(h6-h7)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)(2505-2370)0,990,99=10,8 МВт

N9э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1-G7- Gт2)(h7-hк)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44-4,6-12,44)(2370-2200)0,990,99=10,5 МВт


Nэ=116,2 МВт


N=3,8 что есть ошибка = 4,68%


Дано:

Тип котельного агрегата: БКЗ-420-140

Температура острого пара: 550

Температура питательной воды: 230

Температура уходящих газов: 158

Температура холодного воздуха: 70

Содержание кислорода на выходе из топки: 2,4

Марка топлива: мазут высокосернистый

Содержание горючих в шлаке и провале: 0

в уносе: 0

Содержание пордуктов неполного сгорания в уходящих газах:

СО=5,3

СН4=2,7

Н2=2,1

Характеристика топлива в %

Wp Ap Sp Hp Cp Np Op Qp
3 0.1 2.8 10.4 83.0 0.77 0.77 38800

Определение hк.а.бр по данным испытания

1.1. Определение потерь с механическим недожогом

q4= 0.02%

1.2. Потери тепла с уходящими газами:

iтл =Стлрґ tтл=0.475ґ100=47.5 кДж/кг

Cтлр=0.415+0.0006ґ100=0.475

Qрр =Qрн+ iтл=38800+47.5=38847.5 кДж/кг =9271,4 ккал/кг

aт//= 21/(21-О2)=21/(21-2,4)=1,13

aух.г.=aт//+SDai=1,13+0,15=1,28

Iух.г. =Iг0+ (aух.г.-1)ґ Iв0=497+(1,28-1)ґ420=614.6 ккал/кг



1.3.Потери тепла в окружающую среду:

q5= находим из графика = 0,4 %

1.4. Потери тепла от химического

недожога:


1.5. Потери тепла с физическим теплом шлака:

q6=0

1.6. Сумма потерь:

hк.а.бр.=

2. Определение расхода топлива на котельный агрегат

tп.п.= 5500С tп.в.= 2300С tн=342,60С

hп.п.=3459 кДж/кг hп.в.=990,3 кДж/кг hн=1617 кДж/кг


Вр=В1(1-0,01ґq4)=7,82ґ(1-0,01ґ0,02)=7,81 кг/с=28,11 т/ч


3. Определение температуры точки росы:

Spпр=Sp /Qнр=2,8/38,8=0,07 кг%/МДж

Арпр=Ар/Qрн=0,1/38,8=0,002 кг%/МДж

4. Определение мощности дымососов и вентиляторов.

4.1.Определение мощности дутьевого вентилятора.

Qдут.в.=b1ґ Врґ Vво(aт+ Daт+ Daвп- Daпл)ґ((tх.в.+273)/273)ґ(1,01ґ105/hб)

hб=728 мм.рт.ст.ґ133,334=97042 Па

b1=1,1- коэффициент запаса

Qдут.в.=1,1ґ 7,81ґ 10,2(1,13+ 0,1+ 0,06- 0)ґ((70.+273)/273)ґ(1,01ґ105/97042)=147,8 м3/с

4.2. Определение мощности дымососа:

Jд=0,9ґtух.г.=0,9ґ158=142,20С

aд=aух+Daд=1,28+0,1=1,38

5. Производительность ПН, мощность эл/двигателей ПН

Qп.н.=(b1ґDmax)/r=(1.2ґ116.6)/834,6=0,1676 м3/с

r=1/J/=1/0.0012=834,6 кг/м3 при tп.в.=2300С


Нп.н.= b1(РкґНс)=1,1 (16,8ґ106+490,5)=18,5 МПа

6. Определение hнетк.а.

=4182154,2 ккал/ч

7. Оценка погрешности расхода тепла, когда термопара дает неточное показание, завышает температуру острого пара на 50С

t/п.п.=5500С+Dtп.п.=5550С

h/п.п.=3477,9 кДж/кг

B2=Qк.а./(Qрнґhк.а.)=292246,4/ (38800ґ0,923)=8,16 кг/с=29,376 т/ч

Bp= B2 (1-0.01ґq4)= 8,16ґ(1-0.01ґ0.02)=8,158 кг/c = 29,368 т/ч

DВ=В2-В1=29,376-28,16=1,216 т/ч

DВр=Вр2-Вр1=29,368-28,11= 1,258т/ч


ОТКРЫТЬ САМ ДОКУМЕНТ В НОВОМ ОКНЕ

Комментариев на модерации: 1.

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ [можно без регистрации]

Ваше имя:

Комментарий