Смекни!
smekni.com

Нагревательные печи в кузнечных цехах (стр. 2 из 5)

i0-i1

tк = t1 + ───

i2-i1

458,833 – 3125,69

tк = t1 + ─────────── = 1885,55 С

3310,2 – 3125,69

tпр. = η* tк, гдеη = 0,62…..0,82 tпр. = 0,62*1885,55 = 1169,041

2.4 Материальный баланс горения

Поступило: Получено:

газа в 100м3, в том числе в кг: продуктов горения в кг:

СН4 = 93,7*16 / 22,4 = 66,929 СО2 = 98,7*44 / 22,4 = 193,875

С2Н6 = 0,7*30 / 22,4 = 0,938 Н2О = 194,9*18 / 22,4 = 156,616

С2Н8 = 0,6*32 / 22,4 = 0,857 N2 = 793,55*28 / 22,4 = 991,938

С4Н10 = 0,6*58 / 22,4 = 1,554 О2 = 13,73*32 / 22,4 = 19,614

N2 = 4,4*28 / 22,4 = 5,5


75,778 1362,043

Воздуха: О2 = 209,88*32 / 22,4 = 299,829

N2 = 789,15*28 / 22,4 = 986,438


1286,267

прих = 75,778 + 1286,267 = 1362,045кг

расх = 1362,043кг


3 Расчет нагрева металла

3.1 Расчет нагрева металла в I интервале

Температура металла

tмн + tмIк

tмI= ,С где tмIк – примите 600 С.

2

н – температура металла начальная, С

Iк – температура металла конечная, С

20 + 600

tмI= = 310 С

2

Температура газа

tгIн + tгIк

tгI = 2 , С где tгIк – примите 1150 С.

tгIн – температура газа начальная, С

tгIк – температура газа конечная, С

800 + 1150

tгI = = 975 С

2

Температура кладки


tмI + tгI

tклI = ,С

2

310 + 975

tклI = = 642,5 С

2

Парциальное давление излучающих компонентов продуктов сгорания

Vсо2

Рсо2 = Рат , кПа,

Vсм

где Рат = 98,1 кПа;

Vсо2 – процентное содержание СО2 в продуктах сгорания топлива, %;

Vсм = 100%.

8,97

Рсо2 = 98,1 = 8,8 кПа

100

2о

Рн2о = Рат , кПа,

Vсм

где Vн2о – процентное содержание Н2О в продуктах сгорания, %.

17,70

Рн2о = 98,1 = 17,4 кПа

100

Эффективная длина луча

V ВНL - hbl

Sэф = 3,6 = , м,

F Fк + Fм

где В – ширина рабочего пространства печи, м

(В = b + 2а, где а = 0,5м); В = 0,7 + 2*0,5 = 1,7м

Н – высота рабочего пространства (примите Н = 1,8м);

L - длина рабочего пространства, м (L = l + 0,5); L = 2,4 + 0,5 = 2,9м

Fк – площадь внутренней поверхности рабочего пространства печи (за вычетом площади занятой металлом), м2

(Fк = 2ВН + 2НL + 2ВL – bl); Fк = 2*1,7*1,8 + 2*1,8*2,9 +2*1,7*2,9 – 0,7*2,4 = 24,74м2

Fм – площадь тепловоспринимающей поверхности металла, м2

( Fм = 2bh + 2hl + bl). Fм = 2*0,7*0,8 = 2*0,8*2,4 + 0,7*2,4 = 6,64м2

1,7*1,8*2,9 – 0,8*0,7*2,4

Sэф = 3,6 = 0,864м

24,74 + 6,64

Определим произведение

Рсо2 * Sэф, кПа*м; 8,8*0,864 = 7,6

Рн2о * Sэф,кПа*м; 17,4*0,864 = 15

Выполним номограммы

εсо2 = 0,09, где εсо2 – степень черноты углекислого газа, содержащегося в продуктах сгорания;

ε,н2о = 0,13, где εн2о – степень черноты водяных паров;

β = 1,12, где β – поправочный коэффициент.

Степень черноты газа

ε,г = εсо2 + β*ε,н2о

ε,г = 0,09 + 1,12*0,13 = 0,24

Для природного газа

εгI = 1,5*ε,г;

εгI = 1,5*0,24 = 0,36

Для мазута

εг = 2,5*εг;

εг = 2,5* 0,24 = 0,6

Степень развития кладки

ω = .

24,74

ω = = 3,73

6,64

Номограмма для определения εсо2


εсо2

0,09

975 t, C

Рисунок 2 Номограмма для определения εсо2

Номограмма для определения ε,н2о


ε,н2о


0,13

t, С

975

Рисунок 3 Номограмма для определения εн2о

Номограмма для определения β


β


1,12

Рн2о, кПа

Рисунок 4 Номограмма для определения β

Определим значение комплексов, принимая εм = 0,8; εк = 0,6.

1 1

М = 1 – (1 – εг) * ( 1 – εк) * (1 - ω ) – (1 – εг)2* (1 – εм) * (1 – εк)* ;

ω

1 1

М = 1 – (1 – 0,6)*(1 – 0,6)*(1 - ) – (1 – 0,6)2*(1 – 0,8)*(1- 0,6)* = 0,6

3,73 3,73

1

εг*εм [ 1 + (1 – εг)*(1 – εк)* ω]

А = М

1

0,6*0,8 [1 + (1 – 0,6)*(1 – 0,6)*3,73]

А = 0,6 = 0,76

εм*εк(1 – εг)

В = М

0,8*0,6(1 – 0,6)

В = = 0,3

0,6

Удельный тепловой поток результирующего излучения

qмIрез = С0*А [( tгI + 273)4 – ( tмI + 273)4] + С0*В [( tкI + 273 )4 – ( tмI + 273)4]

100 100 100 100

Вт/м2, где С0 – коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела, = 5,7 Вт/м24.

qмIрез = 5,7*0,76[( 975 +273 )4 – (310 + 273 )4] + 5,7*0,3 [( 642,5 + 273)4

100 100 100

310 + 273

( )4] = 110072,5 Вт/м2

100

Коэффициент теплоотдачи излучением

qмIрез

ЈIизл = , Вт/м2

tгI - tмI