регистрация / вход

Тепловой расчет котла БКЗ-500-140

Для восприятия короба, расположенные в барабане, откуда она нагрузок от хлопка вся топка по периметру завязана вынесенными из изоляции поясами жесткости, выполненными через 4000 мм по высоте.

Для восприятия короба, расположенные в барабане, откуда она нагрузок от хлопка вся топка по периметру завязана вынесенными из изоляции поясами жесткости, выполненными через 4000 мм по высоте.

Температурные расширения топочных стен предусмотрены от задней стены на фронт и на бока.Нулевой точкой является вертикальная ось заднего экрана.

В нижней части топки, выше холодной воронки , расположены три яруса блочных пряпоточных горелок с расположенными над ними сбросными горелками.

Основные и сбросные горелки направлены к ценру топки по косательной к воображаемой окружности - 1000 мм.для уменьшения присосов горелки приварены к экранным трубам и при тепловых расширенных экранов перемещаются вместе с ними. Компенсация тепловых расширений происходит на подводящих пылегазовоздухопроводах.

Для растопки котла на каждый блок горелок в нижнем ярусе установлена мазутная форсунка паромеханического распыления.

Водоспускные трубы , 22шт., 219*18 мм, по одной на каждый циркуляционный контур. Задняя половина среднего блока боковой стены топки, 14труб с каждой стороны, выделена в солевой отсек.

Подвод воды к нижнем камерам от выносных циклонов осуществляется трубами 133*13 мм .

Пароводяная смесь от верхних камер фронтовых и боковых экранов отводится трубами 159*14 , сталь 20.

Пароводяная смесь из камер заднего экрана отводится в барабан трубами 159*13 , сталь 12*1МФ (вертикальный участок) и 159*14, сталь 20, в необогреваемой зоне .


Барабан котла и сепарационные устройства


Котельный агрегат имеет один сварный барабан внутренним диаметром 1600 мм и толщиной стенки 112 мм.

Для получения качественного пара при минимальной продувке в котле применена схема двухступенчатого испарения и соответствующие сепарационные устройства с барботажной промывкой пара питательной водой.

Питательная вода поступает из экономазейра по 8 трубам 133*13 в питательные короба барабана и через отверстия в коробах направляется на промывочные листы , протекает по ним и сливается с двух сторон в водяной объем барабана.

На промывочные листы идет вся вода , поступающая из экономайзера.

Пароводяная смесь из экранной системы первой ступени испарения котла поступает в распределительные короба, расположенные в барабане , откуда она направляется во внутри барабанные циклоны. Вода , отсепарированная в циклонах , сливается в водяной объем барабана.

Пар , поднимаясь вверх , проходит через слой питательной воды , текущей по промывочным листам , и далее через дроссельный щит , который обеспечивает равномерную по длине барабана работу парового объема , направляется в пароперегреватель котла.

В водяном объеме барабана над опускными трубами находится решетки.

Для защиты зоны очков для опускных труб от термического напряжения при нестационарном режиме предусмотрены тепловые экраны в виде гильз и тонкостенных листов.

Для ввода в котловую воду фосфатов внутри барабана имеется перфорированная труба.

Для обеспечения ускоренного прогрева барабана при растопке котла и охлаждения его при останове предусмотрено устройство для охлаждения барабана от постороннего устройства (источника) насыщенным паром давлением 4,0-15,0 МПа через перфорированные трубы.

Барабан снабжен водомерной колонкой для полного заполнения его водой во время остановов.

Средний уровень воды в барабане расположен на 150 мм ниже его геометрической оси. Номинальные отклонения уровня от среднего при работе котла не должны превышать +-50 мм.

Сброс воды из барабана при повышении уровня осуществляется через трубу аварийного слива .

Пароводяная смесь из 2-й ступени испарения поступает в выносные циклоны.

Выносной циклон представляет собой вертикальную камеру 426*36 , в средней части которой имеется улиточный аппарат с тангенциальным вводом пароводяной смеси. В циклоне вода , отжатая к стенке , стекает вниз, а пар проходит вверх через дырчатый дроссельный лист и по трубам 133*13 мм направляется в паровой объем барабана .

Для предотвращения пара в опускную трубу циркуляционного контура , в нижней части циклона установлена крестовина , ликвидирующая вращение воды и препятствующая образованию воронок над входом в опускную трубу.

На котле имеется 4 циклона.

Подвод котловой воды из барабана к каждой паре циклонов осуществляется трубами 133*13.

Первую ступень испарения (чистый отсек) составляют барабан с фронтовыми , задними и боковыми экранами , кроме задних секций средних панелей боковых экранов , которые совместно с выносными циклонами составляют вторую ступень испарения.

Циркуляционная схема котла предусматривает глубокое секционирование экранов, что повышает надежность циркуляции в котле . Экранная система разделена на 24 самостоятельных контура.

Для обеспечения в котле нормального солевого режима предусмотрены:

линии снижения кратности солесодержания воды по ступеням испарения . Эти линии соединяют водяные объемы выносимых циклонов и крайних стояков спускной системы экранов ;

линии непрерывной продувки циклонов ;

линии периодической продувки из нижних точек экранов ;

линии ввода фосфатов в барабан для обработки котловой воды .

Внутри барабанные устройства даны на рис. 2.


ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ


Котлоагрегат имеет основной (первичный) и промежуточный (вторичный) пароперегреватель.

Первичный пароперегреватель по характеру восприятия тепла -

радиационно-конвективного типа.

Радиационную часть пароперегревателя образуют трубы потолка

топки, стен и пода поворотного газохода, потолок и стены опуск-

ного газохода, а также настенные экраны пароперегревателя, расположенные на фронтовой и боковых стенах в верхней части

топочной камеры.


Введение

Современные мощные паровые котлы и протекающие в них рабочие процессы настолько сложны и многообразны, что для более полного изучения их необходимы глубокие знания соответствующих физико-химических процессов. Они изучаются в курсе « Котельные установки и парогенераторы ». Для практического закрепления теоретических знаний предусмотрено выполнение курсового проекта.

Учебная работа студентов над курсовым проектом связана с необходимостью использования в процессе проектирования не только нормативных данных и рекомендаций для расчета, но также и знания конструкций котлоагрегатов.

Особое внимание следует уделить при изучении работы котла на схему пароводяного тракта первичного и вторичного пароперегревателей, как одного из наиболее сложных элементов парового котла. Наличие чертежей и схем в приложении к методическому пособию поможет разобраться с принципом работы котлоагрегата и с особенностями конструктивного оформления отдельных поверхностей нагрева.

При изучении конструкции хвостовых поверхностей нагрева необходимо обратить внимание на условиях крепления к каркасу воздухоподогревателя и водяного экономайзера и количество потоков по воде и газу. В воздухоподогревателе указать количество потоков воздуха и газов, а также количество ходов по воздуху.

Работа котлоагрегата должна рассматриваться в комплексе тепловой электростанции, то есть необходимо твердо усвоить направление движения потоков: питательной воды в котлоагрегате, первичного пара к турбине, вторичного пара от турбины к котлу с целью дополнительного перегрева и обратно к турбине.


ОПИСАНИЕ КОТЛА


Котельный агрегат типа БКЗ-500 .

Котел спроектирован для работы со следующими параметрами:

номинальная производительность - 500 т\ч.

рабочее давление в барабане котла - МПа

давление в паросборной камере первичного п.п. - МПа

температура первичного пара- С

расход вторичного пара - т\ч

давление вторичного пара на входе в котел - МПа

давление вторичного пара на выходе из котел - МПа

температура вторичного пара на входе в котел - С

температура вторичного пара на выходе из котла - С

температура питательной воды - С

Котельный агрегат имеет II-образную компановку и состоит из топочной камеры и конвективной шахты, соединенных в верхней части переходным наклонным газоходом.

Все стены топочной камеры, переходного газохода и верхней части конвективной шахты выполнены из сварных панелей. Котел предназначен для работы под разрежением.

В топочной камере размещены радиационные панели первичного пароперегревателя, на выходе из топочной камеры расположены ширмы.

В переходном наклонном газоходе последовательно по ходу газов размещены: предвыходная ступень первичного пароперегревателя, выходная ступень вторичного пароперегревателя, выходная ступень первичного пароперегревателя.

Потолок топочной камеры, переходного газохода и конвективной шахты, а также верхняя часть боковых, фронтовой и задней стен конвективной шахты экранированы трубами первичного пароперегревателя.

В опускном газоходе расположены входная ступень вторичного пароперегревателя, входной экономазейр и трубчатый воздухоподогреватель.

Топочная камера


Топочная камера открытого типа с размерами сторон мм (по осям труб), образована газоплотными мембранными панелями из труб мм ( сталь ) с шагом мм.

Панели выполнены из гладких труб с вварной полосой мм между ними.

Внизу топочной камеры фронтовой и задний экраны образуют холодную воронку с углом наклона к горизонтали 50 . Средняя часть топочной камеры в районе горелок ошипована и покрыта карборундовой массой. Высоташипования 8000мм.

Блоки с разводками под горелки и углы топочной камеры не ошипованы, во избежание шлакования.

Вертикальные нагрузки от холодной воронки воспринимаются фронтовым и задним экраном, горизонтальные нагрузки передаются на каркас.

Вся топка конструктивно разделена на 24 самостоятельных циркуляционных контура.

На отметке 34200 мм к топке присоединены 6 газозаборных шахт, 2 на фронтовой стенке и по 2 на каждой боковой стене, которые имеют линзовые компенсаторы для компенсации тепловых расширений топки.

В верхней части топки расположены настенные радиационные поверхности пароперегревателя, которые закрывают всю фронтовую стену по ширине и по 3 средних блока каждой боковой стены.

Вся топка подвешена за верхнюю часть блоков обогреваемыми тягами, выполненными из труб 76ґ20 мм, включенными в контур циркуляциями, свободно расширяется вниз.

Для выравнивания нагрузки на тяги и выравнивания напряжений в цельносварной коробке топки, вся топка подвешена через систему тарельчатых пружин на каркас котла.

Для восприятия короба, расположенные в барабане, откуда она нагрузок от хлопка вся топка по периметру завязана вынесенными из изоляции поясами жесткости, выполненными через 4000 мм по высоте.

Температурные расширения топочных стен предусмотрены от задней стены на фронт и на бока.Нулевой точкой является вертикальная ось заднего экрана.

В нижней части топки, выше холодной воронки , расположены три яруса блочных пряпоточных горелок с расположенными над ними сбросными горелками.

Основные и сбросные горелки направлены к ценру топки по косательной к воображаемой окружности - 1000 мм.для уменьшения присосов горелки приварены к экранным трубам и при тепловых расширенных экранов перемещаются вместе с ними. Компенсация тепловых расширений происходит на подводящих пылегазовоздухопроводах.

Для растопки котла на каждый блок горелок в нижнем ярусе установлена мазутная форсунка паромеханического распыления.

Водоспускные трубы , 22шт., 219ґ18 мм, по одной на каждый циркуляционный контур. Задняя половина среднего блока боковой стены топки, 14труб с каждой стороны, выделена в солевой отсек.

Подвод воды к нижнем камерам от выносных циклонов осуществляется трубами 133ґ13 мм .

Пароводяная смесь от верхних камер фронтовых и боковых экранов отводится трубами 159ґ14 , сталь 20.

Пароводяная смесь из камер заднего экрана отводится в барабан трубами 159ґ13 , сталь 12ґ1МФ (вертикальный участок) и 159ґ14, сталь 20, в необогреваемой зоне .


Барабан котла и сепарационные устройства


Котельный агрегат имеет один сварный барабан внутренним диаметром 1600 мм и толщиной стенки 112 мм.

Для получения качественного пара при минимальной продувке в котле применена схема двухступенчатого испарения и соответствующие сепарационные устройства с барботажной промывкой пара питательной водой.

Питательная вода поступает из экономазейра по 8 трубам 133ґ13 в питательные короба барабана и через отверстия в коробах направляется на промывочные листы , протекает по ним и сливается с двух сторон в водяной объем барабана.

На промывочные листы идет вся вода , поступающая из экономайзера.

Пароводяная смесь из экранной системы первой ступени испарения котла поступает в распределительные короба, расположенные в барабане , откуда она направляется во внутри барабанные циклоны. Вода , отсепарированная в циклонах , сливается в водяной объем барабана.

Пар , поднимаясь вверх , проходит через слой питательной воды , текущей по промывочным листам , и далее через дроссельный щит , который обеспечивает равномерную по длине барабана работу парового объема , направляется в пароперегреватель котла.

В водяном объеме барабана над опускными трубами находится решетки.

Для защиты зоны очков для опускных труб от термического напряжения при нестационарном режиме предусмотрены тепловые экраны в виде гильз и тонкостенных листов.

Для ввода в котловую воду фосфатов внутри барабана имеется перфорированная труба.

Для обеспечения ускоренного прогрева барабана при растопке котла и охлаждения его при останове предусмотрено устройство для охлаждения барабана от постороннего устройства (источника) насыщенным паром давлением 4,0-15,0 МПа через перфорированные трубы.

Барабан снабжен водомерной колонкой для полного заполнения его водой во время остановов.

Средний уровень воды в барабане расположен на 150 мм ниже его геометрической оси. Номинальные отклонения уровня от среднего при работе котла не должны превышать +-50 мм.

Сброс воды из барабана при повышении уровня осуществляется через трубу аварийного слива .

Пароводяная смесь из 2-й ступени испарения поступает в выносные циклоны.

Выносной циклон представляет собой вертикальную камеру 426ґ36 , в средней части которой имеется улиточный аппарат с тангенциальным вводом пароводяной смеси. В циклоне вода , отжатая к стенке , стекает вниз, а пар проходит вверх через дырчатый дроссельный лист и по трубам 133ґ13 мм направляется в паровой объем барабана .

Для предотвращения пара в опускную трубу циркуляционного контура , в нижней части циклона установлена крестовина , ликвидирующая вращение воды и препятствующая образованию воронок над входом в опускную трубу.

На котле имеется 4 циклона.

Подвод котловой воды из барабана к каждой паре циклонов осуществляется трубами 133ґ13.

Первую ступень испарения (чистый отсек) составляют барабан с фронтовыми , задними и боковыми экранами , кроме задних секций средних панелей боковых экранов , которые совместно с выносными циклонами составляют вторую ступень испарения.

Циркуляционная схема котла предусматривает глубокое секционирование экранов, что повышает надежность циркуляции в котле . Экранная система разделена на 24 самостоятельных контура.

Для обеспечения в котле нормального солевого режима предусмотрены:

линии снижения кратности солесодержания воды по ступеням испарения . Эти линии соединяют водяные объемы выносимых циклонов и крайних стояков спускной системы экранов ;

линии непрерывной продувки циклонов ;

линии периодической продувки из нижних точек экранов ;

линии ввода фосфатов в барабан для обработки котловой воды .


ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ


Котлоагрегат имеет основной (первичный) и промежуточный (вторичный) пароперегреватель.

Первичный пароперегреватель по характеру восприятия тепла -

радиационно-конвективного типа.

Радиационную часть пароперегревателя образуют трубы потолка

топки, стен и пода поворотного газохода, потолок и стены опуск-

ного газохода, а также настенные экраны пароперегревателя, расположенные на фронтовой и боковых стенах в верхней части

топочной камеры.



Таблица 6. Расчет водяного экономайзера

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам
Число рядов труб в змеевике Z1 - -- || -- || -- || -- || -- || -- || --
Живое сечение для прохода газов м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || --
Живое сечение для прохода воды м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || --
Относительный поперечный шаг s1 - -- || -- || -- || -- || -- || -- || --
Относительный продольный шаг s2 - -- || -- || -- || -- || -- || -- || --
Поверхность нагрева H м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || --
Число змеевиков n - -- || -- || -- || -- || -- || -- || --
Температура газов на выходе

К Из расчета воздухоподогревателя
Энтальпия газов на выходе

кДж/кг

по


Теплосодержание воды на входе в экономайзер

кДж/кг iп.в. +Diп.о.
Температура воды на входе в экономайзер t/ К При (Pб+0,005 Pб)
Температура газов на входе в экономайзер

К Принимается с последующим уточнением
Энтальпия газов на входе

кДж/кг Табл. 15 из ч. 1
Тепловосприятие экономайзера по балансу кДж/кг

j(I/-I//+Da)


Теплосодержание воды на выходе

кДж/кг

+Qб


Температура воды на выходе из ступени

К При пр Рб
Температурный напор на входе газов Dt/ К

J/-


Температурный напор на выходе газов Dt// К

J//-


Средний температурный напор Dt К


Средняя температура газов J К


Средняя температура воды t К


Температура загрязненной стенки К t+25
Объем газов на 1 кг топлива м3/кг табл. 16 ч.1
Объемная доля водяных паров

- -||-
Объемная доля трехатомных газов

- -||-
Концентрация золы в дымовых газах m кг/кг -||-
Средняя скорость газов м/с


Коэффициент теплоотдачи конвекцией

рис. 5 ч.2.
Эффективная толщина излучающего слоя S м


Суммарная поглощательная способность PnS Мпа rns

Коэфффициент ослабления лучей

трехатомными газами

г

1/ (МПаґм) рис. 11 ч.2.
Коэфффициент ослабления лучей золвыми частицами

зл

1/ (МПаґм) рис. 12. ч.2.
Оптическая толщина

pS

-

гґ rn+злґmзл+коксґn1ґn2


Коэффициент теплоотдачи излучением

рис. 9 ч.2.
Поправка на излучение газовых объемов

рис. 13. ч.2.
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

e(aк+aл/)
Коэффициент использования поверхности нагрева e - 1,0 с.12 ч.2
Скорость воды м/с


Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде ( для некипящей воды )

рис. 7 ч2.
Коэффициент теплопередачи


Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи кДж/кг



Таблица 6. Расчет водяного экономайзера

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам 32/24

Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи

кДж/кг

1930/2088

Таблица 4 Расчет воздухоподгревателя

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По констр. характеристикам
Шаги труб s1/s2 - То же
Относительный поперечный шаг s1 - S1/d
Относительный продольный шаг s2 - S2/d
Число рядов труб по ходу воздуха Z1 - По констр. характеристикам
Число ходов по воздуху n - То же
Живое сечение для прохода газов м2 То же
Живое сечение для прохода воздуха м2 По констр. характеристикам
Поверхность нагрева H м2 То же
Температура уходящих газов

К Принята в тепловом балансе
Энтальпия

кДж/кг табл.2
Температура газов на входе в ступень

К Принимается с последующим уточнением
Энтальпия I/ кДж/кг табл.2
Температура холодного воздуха tх.в. К 30
Энтальпия

кДж/кг

Тепловосприятие ступени по балансу кДж/кг

Qб=j ( I/-I//+Da)


Присос в топку Daт -

Присос в систему пылеприготовления Daпл -

Отношение количества горячего воздуха к теоретически необходимому bг.в. - aт - Daт - Daпл
Коэффициент избытка воздуха на выходе из I ступени

- bг.в.+ Daвп. I
Энтальпия горячего воздуха на выходе из ступени

кДж/кг


Температура горячего воздуха на выходе из ступени

К

Средняя температура воздуха t К


Средняя температура газов J К


Объем газов на 1 кг топлива м3/кг табл.2
Объемная доля водяных паров

- табл.2
Средняя скорость газов м/с


Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны a2



Средняя скорость воздуха м/с


Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны a1



Коэффициент использования поверхности нагрева x -

Коэффициент теплопередачи


Температурный напор на входе газов Dt/ К


То же на выходе Dt// К


Температурный напор при противотоке Dtпрт К


Больший перепад температур К t//-t/
Меньший перепад температур К


Параметр P -


Параметр R -


Коэффициент y -

Температурный напор Dt К yЧDtпрт
Тепловосприятие воздухоподогревателя по уравнению теплопередачи кДж/кг



Введение

Современные мощные паровые котлы и протекающие в них рабочие процессы настолько сложны и многообразны, что для более полного изучения их необходимы глубокие знания соответствующих физико-химических процессов. Они изучаются в курсе « Котельные установки и парогенераторы ». Для практического закрепления теоретических знаний предусмотрено выполнение курсового проекта.

Учебная работа студентов над курсовым проектом связана с необходимостью использования в процессе проектирования не только нормативных данных и рекомендаций для расчета, но также и знания конструкций котлоагрегатов.

Особое внимание следует уделить при изучении работы котла на схему пароводяного тракта первичного и вторичного пароперегревателей, как одного из наиболее сложных элементов парового котла. Наличие чертежей и схем в приложении к методическому пособию поможет разобраться с принципом работы котлоагрегата и с особенностями конструктивного оформления отдельных поверхностей нагрева.

При изучении конструкции хвостовых поверхностей нагрева необходимо обратить внимание на условиях крепления к каркасу воздухоподогревателя и водяного экономайзера и количество потоков по воде и газу. В воздухоподогревателе указать количество потоков воздуха и газов, а также количество ходов по воздуху.

Работа котлоагрегата должна рассматриваться в комплексе тепловой электростанции, то есть необходимо твердо усвоить направление движения потоков: питательной воды в котлоагрегате, первичного пара к турбине, вторичного пара от турбины к котлу с целью дополнительного перегрева и обратно к турбине.


ОПИСАНИЕ КОТЛА


Котельный агрегат типа БКЗ-500 .

Котел спроектирован для работы со следующими параметрами:

номинальная производительность - 500 т\ч.

рабочее давление в барабане котла - МПа

давление в паросборной камере первичного п.п. - МПа

температура первичного пара- С

расход вторичного пара - т\ч

давление вторичного пара на входе в котел - МПа

давление вторичного пара на выходе из котел - МПа

температура вторичного пара на входе в котел - С

температура вторичного пара на выходе из котла - С

температура питательной воды - С

Котельный агрегат имеет II-образную компановку и состоит из топочной камеры и конвективной шахты, соединенных в верхней части переходным наклонным газоходом.

Все стены топочной камеры, переходного газохода и верхней части конвективной шахты выполнены из сварных панелей. Котел предназначен для работы под разрежением.

В топочной камере размещены радиационные панели первичного пароперегревателя, на выходе из топочной камеры расположены ширмы.

В переходном наклонном газоходе последовательно по ходу газов размещены: предвыходная ступень первичного пароперегревателя, выходная ступень вторичного пароперегревателя, выходная ступень первичного пароперегревателя.

Потолок топочной камеры, переходного газохода и конвективной шахты, а также верхняя часть боковых, фронтовой и задней стен конвективной шахты экранированы трубами первичного пароперегревателя.

В опускном газоходе расположены входная ступень вторичного пароперегревателя, входной экономазейр и трубчатый воздухоподогреватель.

Топочная камера


Топочная камера открытого типа с размерами сторон мм (по осям труб), образована газоплотными мембранными панелями из труб мм ( сталь ) с шагом мм.

Панели выполнены из гладких труб с вварной полосой мм между ними.

Внизу топочной камеры фронтовой и задний экраны образуют холодную воронку с углом наклона к горизонтали 50 . Средняя часть топочной камеры в районе горелок ошипована и покрыта карборундовой массой. Высоташипования 8000мм.

Блоки с разводками под горелки и углы топочной камеры не ошипованы, во избежание шлакования.

Вертикальные нагрузки от холодной воронки воспринимаются фронтовым и задним экраном, горизонтальные нагрузки передаются на каркас.

Вся топка конструктивно разделена на 24 самостоятельных циркуляционных контура.

На отметке 34200 мм к топке присоединены 6 газозаборных шахт, 2 на фронтовой стенке и по 2 на каждой боковой стене, которые имеют линзовые компенсаторы для компенсации тепловых расширений топки.

В верхней части топки расположены настенные радиационные поверхности пароперегревателя, которые закрывают всю фронтовую стену по ширине и по 3 средних блока каждой боковой стены.

Вся топка подвешена за верхнюю часть блоков обогреваемыми тягами, выполненными из труб 76ґ20 мм, включенными в контур циркуляциями, свободно расширяется вниз.

Для выравнивания нагрузки на тяги и выравнивания напряжений в цельносварной коробке топки, вся топка подвешена через систему тарельчатых пружин на каркас котла.

Для восприятия короба, расположенные в барабане, откуда она нагрузок от хлопка вся топка по периметру завязана вынесенными из изоляции поясами жесткости, выполненными через 4000 мм по высоте.

Температурные расширения топочных стен предусмотрены от задней стены на фронт и на бока.Нулевой точкой является вертикальная ось заднего экрана.

В нижней части топки, выше холодной воронки , расположены три яруса блочных пряпоточных горелок с расположенными над ними сбросными горелками.

Основные и сбросные горелки направлены к ценру топки по косательной к воображаемой окружности - 1000 мм.для уменьшения присосов горелки приварены к экранным трубам и при тепловых расширенных экранов перемещаются вместе с ними. Компенсация тепловых расширений происходит на подводящих пылегазовоздухопроводах.

Для растопки котла на каждый блок горелок в нижнем ярусе установлена мазутная форсунка паромеханического распыления.

Водоспускные трубы , 22шт., 219ґ18 мм, по одной на каждый циркуляционный контур. Задняя половина среднего блока боковой стены топки, 14труб с каждой стороны, выделена в солевой отсек.

Подвод воды к нижнем камерам от выносных циклонов осуществляется трубами 133ґ13 мм .

Пароводяная смесь от верхних камер фронтовых и боковых экранов отводится трубами 159ґ14 , сталь 20.

Пароводяная смесь из камер заднего экрана отводится в барабан трубами 159ґ13 , сталь 12ґ1МФ (вертикальный участок) и 159ґ14, сталь 20, в необогреваемой зоне .


Барабан котла и сепарационные устройства


Котельный агрегат имеет один сварный барабан внутренним диаметром 1600 мм и толщиной стенки 112 мм.

Для получения качественного пара при минимальной продувке в котле применена схема двухступенчатого испарения и соответствующие сепарационные устройства с барботажной промывкой пара питательной водой.

Питательная вода поступает из экономазейра по 8 трубам 133ґ13 в питательные короба барабана и через отверстия в коробах направляется на промывочные листы , протекает по ним и сливается с двух сторон в водяной объем барабана.

На промывочные листы идет вся вода , поступающая из экономайзера.

Пароводяная смесь из экранной системы первой ступени испарения котла поступает в распределительные короба, расположенные в барабане , откуда она направляется во внутри барабанные циклоны. Вода , отсепарированная в циклонах , сливается в водяной объем барабана.

Пар , поднимаясь вверх , проходит через слой питательной воды , текущей по промывочным листам , и далее через дроссельный щит , который обеспечивает равномерную по длине барабана работу парового объема , направляется в пароперегреватель котла.

В водяном объеме барабана над опускными трубами находится решетки.

Для защиты зоны очков для опускных труб от термического напряжения при нестационарном режиме предусмотрены тепловые экраны в виде гильз и тонкостенных листов.

Для ввода в котловую воду фосфатов внутри барабана имеется перфорированная труба.

Для обеспечения ускоренного прогрева барабана при растопке котла и охлаждения его при останове предусмотрено устройство для охлаждения барабана от постороннего устройства (источника) насыщенным паром давлением 4,0-15,0 МПа через перфорированные трубы.

Барабан снабжен водомерной колонкой для полного заполнения его водой во время остановов.

Средний уровень воды в барабане расположен на 150 мм ниже его геометрической оси. Номинальные отклонения уровня от среднего при работе котла не должны превышать +-50 мм.

Сброс воды из барабана при повышении уровня осуществляется через трубу аварийного слива .

Пароводяная смесь из 2-й ступени испарения поступает в выносные циклоны.

Выносной циклон представляет собой вертикальную камеру 426ґ36 , в средней части которой имеется улиточный аппарат с тангенциальным вводом пароводяной смеси. В циклоне вода , отжатая к стенке , стекает вниз, а пар проходит вверх через дырчатый дроссельный лист и по трубам 133ґ13 мм направляется в паровой объем барабана .

Для предотвращения пара в опускную трубу циркуляционного контура , в нижней части циклона установлена крестовина , ликвидирующая вращение воды и препятствующая образованию воронок над входом в опускную трубу.

На котле имеется 4 циклона.

Подвод котловой воды из барабана к каждой паре циклонов осуществляется трубами 133ґ13.

Первую ступень испарения (чистый отсек) составляют барабан с фронтовыми , задними и боковыми экранами , кроме задних секций средних панелей боковых экранов , которые совместно с выносными циклонами составляют вторую ступень испарения.

Циркуляционная схема котла предусматривает глубокое секционирование экранов, что повышает надежность циркуляции в котле . Экранная система разделена на 24 самостоятельных контура.

Для обеспечения в котле нормального солевого режима предусмотрены:

линии снижения кратности солесодержания воды по ступеням испарения . Эти линии соединяют водяные объемы выносимых циклонов и крайних стояков спускной системы экранов ;

линии непрерывной продувки циклонов ;

линии периодической продувки из нижних точек экранов ;

линии ввода фосфатов в барабан для обработки котловой воды .


ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ


Котлоагрегат имеет основной (первичный) и промежуточный (вторичный) пароперегреватель.

Первичный пароперегреватель по характеру восприятия тепла -

радиационно-конвективного типа.

Радиационную часть пароперегревателя образуют трубы потолка

топки, стен и пода поворотного газохода, потолок и стены опуск-

ного газохода, а также настенные экраны пароперегревателя, расположенные на фронтовой и боковых стенах в верхней части

топочной камеры.



ТАБЛИЦА 1

Наименование величин Размер-ность Топка, шир-мы Воздухоподогрева-тель ( с рециркуляцией газов ) Воздухоподогрева-тель (без рециркуляции газов)
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева - 1,15 1,18 1,18
Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева - 1,15 1,18 1,18
Объем водяных паров м3/кг 0,7714 0,7738 0,7738
Объем водяных паров с рециркуляцией м3/кг 1,0028 1,0059 1,0059
Полный объем газов м3/кг 6,1585 6,3042 6,3042
Полный объем газов с рециркуляцией м3/кг 8,0061 8,1955 8,1955
Объемная доля трехатомных газов - 0,1429 0,1396 0,1396
--- || --- || --- || --- || --- с рециркуляцией - 0,0846 0,0826 0,0826
Объемная доля водяных паров - 0,1253 0,1227 0,1227
Объемная доля водяных паров с рециркуляцией - 0,0964 0,0944 0,0944
Суммарная объемная доля - 0,2682 0,2623 0,2623
Суммарная объемная доля с рециркуляцией - 0,181 0,177 0,177
Концентрация золовых частиц кг/кг 0,0715 0,0171 0,0171



Таблица 3
Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Располагаемое тепло топлива

кДж/кг

»

17556,1
Температура уходящих газов JУХ ? Принята предварительно 150
Энтальпия IУХ кДж/кг Таблица 2
Температура холодного воздуха tХВ ?

Таблица 2

Задана

30
Энтальпия холодного воздуха IХ.В. кДж/кг Таблица 2 633

Потери тепла:

от химического недожога

q3


% [ 3, табл. 10] 0
От механического недожога q4 % [ 3, табл. 10] 1
В окружающую среду q5 % [ 3, рис.2] 0,4
С уходящими газами q2 %

11,5
Доля золы топлива в шлаке ашл - ( 1 – аун) 0,05
Температура жидкого шлака tшл ? Задана 600
Энтальпия золы ( СJ) ЗЛ кДж/кг Таблица 1 560
Потеря с физическим теплом шлака q6 %

0,1
Сумма тепловых потерь еq % q2+q3+q4+q5+q6 13
Коэффициент полезного действия котельного агрегата (брутто)

% 100-еq 87
Давление перегретого пара за котельным агрегатом PПП МН/м2 Задано 13,8
Температура перегретого пара tПП ? Задано 565
Энтальпия

iПП

кДж/кг Задана 3500
Температура питательной воды tПВ ? Задана 230
Энтальпия iПВ кДж/кг Диаграмма воды и водяного пара 993
Расход пара для приготовления собств. конденсата

нп

кг/ч принята

0,06-0,08 КА


iнп кДж/кг
2611

tнас
342,66

кДж/кг
1617
Тепло, полезно используемое в котельном агрегате QКА кДж/кг

КА( iпп-iп.в.)+ нп( )+ пр( iкип-iп.в.)


216160
Полный расход топлива В кг/с

14,1519
Расчетный расход топлива ВР кг/с

14,0119
Коэффициент сохранения тепла j -

0,7

Таблица 4 Расчет воздухоподгревателя

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб D м По констр. характеристикам 40ґ1,5
Шаги труб s1/s2 - То же 60/40,5
Относительный поперечный шаг s1 - S1/d 1,5
Относительный продольный шаг s2 - S2/d 1,0125
Число рядов труб по ходу воздуха Z1 - По констр. характеристикам 18
Число ходов по воздуху n - То же 4
Живое сечение для прохода газов м2 То же 21.971
Живое сечение для прохода воздуха м2 По констр. характеристикам 29.3
Поверхность нагрева H м2 То же 28,115
Температура уходящих газов

К Принята в тепловом балансе 423
Энтальпия

кДж/кг табл.2 1440
Температура газов на входе в ступень

К Принимается с последующим уточнением

|

473 | 573

Энтальпия I/ кДж/кг табл.2 1927,9 | 2936,35
Температура холодного воздуха tх.в. К 30 30
Энтальпия

кДж/кг
188
Тепловосприятие ступени по балансу кДж/кг

Qб=j ( I/-I//+Da)

Qб1 ф Qб2

Qб1=0,7(1927,9-1438,425+0,03ґ182)=450

Qб2=0,7(2936,35-1438,425+0,03ґ182)= 1500


Присос в топку Daт -
0
Присос в систему пылеприготовления Daпл -
0
Отношение количества горячего воздуха к теоретически необходимому bг.в. - aт - Daт - Daпл 1,15
Коэффициент избытка воздуха на выходе из I ступени

- bг.в.+ Daвп. I 1,18
Энтальпия горячего воздуха на выходе из ступени

кДж/кг

ф

564 | 1443

Температура горячего воздуха на выходе из ступени

К

ф


89/226

Средняя температура воздуха t К

t1фt2


60 | 128

Средняя температура газов J К

J1 фJ2

175 | 225

Объем газов на 1 кг топлива м3/кг табл.2 7
Объемная доля водяных паров

- табл.2 0,12
Средняя скорость газов м/с

Wг 1ф Wг2

11,6 | 12,8

Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны a2


ф

43 | 47

Средняя скорость воздуха м/с

Wв1 ф Wв2

5,3 | 6,3

Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны a1


63 | 66

Коэффициент использования поверхности нагрева x -
0,7
Коэффициент теплопередачи

1 ф 2

17,8 | 19,2

Температурный напор на входе газов Dt/ К

111| 74

То же на выходе Dt// К

120


Температурный напор при противотоке Dtпрт К

Dtпрт1 ф Dtпрт2

115 | 97

Больший перепад температур К t//-t/

tб1 ф tб2

59 | 196


Меньший перепад температур К

tм1 ф tм2

50 | 150

Параметр P -

P1 ф P2

0,29 | 0,56

Параметр R -

R1 ф R2

1,18 | 1,31

Коэффициент y -

y1 ф y2

0,99/0,98

Температурный напор Dt К yЧDtпрт

Dt1 ф Dt2

114/95

Тепловосприятие воздухоподогревателя по уравнению теплопередачи кДж/кг

Qт1 ф Qт2

2581/2320


Таблица 5. Расчет топки.


Наименование величины Обозначение Размер-ность Формула или обоснование Расчет
Коэффициент избытка воздуха в топке - [3, табл.10] 1,15
Присос воздуха в систему пылеприготовления aпл - [3, табл.13] 0,25
Температура горячего воздуха tг.в. Из расчета ВП 302
Энтальпия I0г.в. кДж/кг
1952
Тепло, вносимое в топку с воздухом кДж/кг (aт +Daт -Daпл )H0г.в.+( Daт +Daпл) H0х.в. 1804
Полезное тепловыделение в топке кДж/кг

19342
Теоретическая температура горения
2084
Температура газов на выходе из топки

задаёмся 1000

- Т//т / Та 0,54

-

(1-0,28ґrрц)

0,495
Температура газов на выходе из топки

0C

(Та-273)

1031
Энталпия

кДж/кг
11451
Количество тепла, воспринятое в топке излучением

кДж/кг j(Qт-I//т) 7812
Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности нагрева кДж/(м2ґч) (BpґQpн)/Hл 5,68ґ105
Теплонапряжение топочного объема (до ширм) qv кДж/(м2ґч) (BpґQpн)/Vг 3,7ґ105

Таблица 6. Расчет водяного экономайзера 1-ая ступень

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам 32/24
Число рядов труб в змеевике Z1 - -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 72
Живое сечение для прохода газов м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 48,8
Живое сечение для прохода воды м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 0,26
Относительный поперечный шаг s1 - -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 2,81
Относительный продольный шаг s2 - -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 1,46
Поверхность нагрева H м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 2657
Число змеевиков n - -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 4
Температура газов на выходе

К Из расчета воздухоподогревателя 363
Энтальпия газов на выходе

кДж/кг

по

3600
Теплосодержание воды на входе в экономайзер

кДж/кг iп.в. +Diп.о. 993
Температура воды на входе в экономайзер t/ К При (Pб+0,005 Pб) 230
Температура газов на входе в экономайзер

К Принимается с последующим уточнением 400/500
Энтальпия газов на входе

кДж/кг Табл. 15 из ч. 1 3900/6426
Тепловосприятие экономайзера по балансу кДж/кг

j(I/-I//+Da)

200/2726
Теплосодержание воды на выходе

кДж/кг

+Qб

1025/1427
Температура воды на выходе из ступени

К При пр Рб 235/315
Температурный напор на входе газов Dt/ К

J/-

165/185
Температурный напор на выходе газов Dt// К

J//-

133/172
Средний температурный напор Dt К

149/159
Средняя температура газов J К

382/432
Средняя температура воды t К

232/273
Температура загрязненной стенки К t+25 257/298
Объем газов на 1 кг топлива м3/кг табл. 16 ч.1 7
Объемная доля водяных паров

- -||- 0,12
Объемная доля трехатомных газов

- -||- 0,14
Концентрация золы в дымовых газах m кг/кг -||- 0,07
Средняя скорость газов м/с

7,6/8,2
Коэффициент теплоотдачи конвекцией

рис. 5 ч.2. 80/84
Эффективная толщина излучающего слоя S м

0,121
Суммарная поглощательная способность PnS Мпа rns 0,003

Коэфффициент ослабления лучей

трехатомными газами

г

1/ (МПаґм) рис. 11 ч.2. 42/38
Коэфффициент ослабления лучей золвыми частицами

зл

1/ (МПаґм) рис. 12. ч.2. 138/130
Оптическая толщина

pS

-

гґ rn+злґmзл+коксґn1ґn2

0,066/0,06
Коэффициент теплоотдачи излучением

рис. 9 ч.2. 2,9/3,2
Поправка на излучение газовых объемов

рис. 13. ч.2. 4,3/4,7
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

e(aк+aл/)
Коэффициент использования поверхности нагрева e - 1,0 с.12 ч.2 0,0035/0,0032
Скорость воды м/с


Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде ( для некипящей воды )

рис. 7 ч2.
Коэффициент теплопередачи

66/69
Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи кДж/кг

1182/1319

Таблица 6. Расчет водяного экономайзера 2-ая ступень

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам 32/24
Число рядов труб в змеевике Z1 - -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 72
Живое сечение для прохода газов м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 45,2
Живое сечение для прохода воды м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 0,26
Поверхность нагрева H м2 -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 1953
Число змеевиков n - -- || -- || -- || -- || -- || -- || -- 4
Температура газов на выходе

К Из расчета воздухоподогревателя 441
Энтальпия газов на выходе

кДж/кг

по

4936
Теплосодержание воды на входе в экономайзер

кДж/кг iп.в. +Diп.о. 1150
Температура воды на входе в экономайзер t/ К При (Pб+0,005 Pб) 267
Температура газов на входе в экономайзер

К Принимается с последующим уточнением 500/550
Энтальпия газов на входе

кДж/кг Табл. 15 из ч. 1 5682/6292
Тепловосприятие экономайзера по балансу кДж/кг

j(I/-I//+Da)

746/1356
Теплосодержание воды на выходе

кДж/кг

+Qб

1388/1497
Температура воды на выходе из ступени

К При пр Рб 308/327
Температурный напор на входе газов Dt/ К

J/-

192/273
Температурный напор на выходе газов Dt// К

J//-

174
Средний температурный напор Dt К

183/199
Средняя температура газов J К

470/496
Средняя температура воды t К

288/297
Температура загрязненной стенки К t+25 313/322
Объем газов на 1 кг топлива м3/кг табл. 16 ч.1 7
Объемная доля водяных паров

- -||- 0,12
Объемная доля трехатомных газов

- -||- 0,14
Концентрация золы в дымовых газах m кг/кг -||- 0,07
Средняя скорость газов м/с

9,3/9,6
Коэффициент теплоотдачи конвекцией

рис. 5 ч.2. 92/95
Эффективная толщина излучающего слоя S м

0,121
Суммарная поглощательная способность PnS Мпа rns 0,003

Коэфффициент ослабления лучей

трехатомными газами

г

1/ (МПаґм) рис. 11 ч.2. 37/36
Коэфффициент ослабления лучей золвыми частицами

зл

1/ (МПаґм) рис. 12. ч.2. 430/122
Оптическая толщина

pS

-

гґ rn+злґmзл+коксґn1ґn2

0,06/0,05
Коэффициент теплоотдачи излучением

рис. 9 ч.2. 3,25/3,26
Поправка на излучение газовых объемов

рис. 13. ч.2. 4,83/4,84
Коэффициент использования поверхности нагрева e - 1,0 с.12 ч.2 0,0028/0,0026
Коэффициент теплопередачи

76/79
Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи кДж/кг

1229/1389

Редукционная установка 13/7. а Техническая характеристика РУ 13/7.

Производительность по редукционному пару - 60 т/ч

Давление первичного пара - 1.3 МПа ( 13 атм )

Температура - 194 0С

Расчетное давление - 0.7 МПа ( 7 атм )

а Описание РУ.

Редукционная установка предназначена для снижения давления пара с 13 атм до 7 атм, для обеспечения паровой нагрузки бойлерной группы. РУ снабжается дистанционным регулятором давления.

Регулятором давления поддерживается давления редуцированного пара с точностью ± 0.2 атм.

Первая ступень снижения давления пара осуществляется в регулирующем клапане с помощью золотника, соединенного с кривошипом, который закреплен на валике выведенном наружу. На наружном конце валика закреплен рычаг, который при помощи штанги связан с КДУ регулятора, производит открытие и закрытие золотника. Вторая ступень снижения давления происходит в смесительной трубе. После смесительной трубы пар через расширяющийся конус попадает в трубопровод редуцированного пара, на котором расположено аварийно - импульсное устройство состоящее из импульсного и предохранительного клапанов, предназначенных для сброса излишков редуцированного пара выше 7 атм.

Аварийно - импульсное устройство действует следующим образом. При повышении давления редуцированного пара в трубопроводе выше 7 атм происходит подъем золотника грузового импульсного клапана и открывается доступ пара из трубопровода через импульсный клапан в надпоршневое пространство аварийного клапана. Т.к. площадь поршня этого клапана больше площади тарелки, то усилие, действующее на поршень сверху, преодолевает усилие от давления пара, действующее на тарелку этого клапана снизу, и клапан открывается. Когда давление пара в трубопроводе понизится, золотник импульсного клапана под действием груза опустится и закроет доступ пара в надпоршневое пространство аварийного клапана. Оставшийся в надпоршневом пространстве пар получит доступ в выхлопную трубу через импульсный клапан. Благодаря выходу пар из надпоршневого пространства поршень сверху окажется разгруженным, и тарелка аварийного клапана под действием пружины и давления пара со стороны трубопровода закроет выход пара из трубопровода в атмосферу.


Таблица 2

J, 0С Iг0, кДж/кг Iв0, кДж/кг Iзл, кДж/кг Iг=Iг0+(a-1)Iв0+Iзл




Топка, ширмы Пароперегреватель первичный Вод. экономайзер Воздухоподогреватель с r Воздухоподогреватель без r




a=1,15 a=1,15 a=1,15 a=1,15 a=1,15 a=1,18 a=1,18




I DI I DI I DI I DI I DI I DI I DI
100 754,2 632,7 80,9









950 980 950 980
200 1529,4 1273,7 169,3









1930 1005 1930 1005
300 2325,5 1927,4 263,9







3740 160 2935 1043 2935 1043
400 3150,9 2593,6 360,4





3900 2526 3900 2526 3978
3978
500 3993,1 3276,6 458,8



6426 1384 6426 1384 6426




600 4852,0 3972,1 560,6

7810 1428 7810 1428 7810






700 5740,3 4688,6 662,9 9238 1459 9238 1459 9238








800 6649,5 5413,5 767,6 10697 1791 10697










900 7579,7 6134,2 875,7 12488












1000 8343,5 6875,8 984,65













1100 9473,6 7638,4 1097,8













1200 10428,9 8396,8 1206,7













1300 11405,2 9159,3 1361,7













1400 12402,4 9942,9 1583,8













1500 13391,2 10722,2 1759,8













1600 14392,6 11505,7 1877,1













1700 15402,4 12285,1 2065,7













1800 16416,4 13068,6 2187,2













1900 17442,9 13868,9 2388,3













2000 18465,3 14673,4 2514













2100 19504,5 15473,7 -













2200 20543,6 16273,9 -













2300 21578,5 17095,2 -













2400 22617,6 17903,9 -













2500 23660,9 18716,7 -














ТАБЛИЦА 1

Наименование величин Размер-ность Топка, шир-мы Воздухоподогрева-тель ( с рециркуляцией газов ) Воздухоподогрева-тель (без рециркуляции газов)
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева -


Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева -


Объем водяных паров м3/кг


Объем водяных паров с рециркуляцией м3/кг


Полный объем газов м3/кг


Полный объем газов с рециркуляцией м3/кг


Объемная доля трехатомных газов -


--- || --- || --- || --- || --- с рециркуляцией -


Объемная доля водяных паров -


Объемная доля водяных паров с рециркуляцией -


Суммарная объемная доля -


Суммарная объемная доля с рециркуляцией -


Концентрация золовых частиц кг/кг



Таблица 2

J, 0С Iг0, кДж/кг Iв0, кДж/кг Iзл, кДж/кг Iг=Iг0+(a-1)Iв0+Iзл




Топка, ширмы Пароперегреватель первичный Вод. экономайзер Воздухоподогреватель с r Воздухоподогреватель без r




a= a= a= a= a= a= a=




I DI I DI I DI I DI I DI I DI I DI
100
















200
















300
















400
















500
















600
















700
















800
















900
















1000
















1100
















1200
















1300
















1400
















1500
















1600
















1700
















1800
















1900
















2000
















2100
















2200
















2300
















2400
















2500

















Таблица 3

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Располагаемое тепло топлива

кДж/кг

»


Температура уходящих газов JУХ ? Принята предварительно
Энтальпия IУХ кДж/кг Таблица 2
Температура холодного воздуха tХВ ?

Таблица 2

Задана


Энтальпия холодного воздуха IХ.В. кДж/кг Таблица 2

Потери тепла:

от химического недожога

q3


% [ 3, табл. 10]
От механического недожога q4 % [ 3, табл. 10]
В окружающую среду q5 % [ 3, рис.2]
С уходящими газами q2 %


Доля золы топлива в шлаке ашл - ( 1 – аун)
Температура жидкого шлака tшл ? Задана
Энтальпия золы ( СJ) ЗЛ кДж/кг Таблица 1
Потеря с физическим теплом шлака q6 %


Сумма тепловых потерь еq % q2+q3+q4+q5+q6
Коэффициент полезного действия котельного агрегата (брутто)

% 100-еq
Давление перегретого пара за котельным агрегатом PПП МН/м2 Задано
Температура перегретого пара tПП ? Задано
Энтальпия

iПП

кДж/кг Задана
Температура питательной воды tПВ ? Задана
Энтальпия iПВ кДж/кг Диаграмма воды и водяного пара
Расход пара для приготовления собств. конденсата

нп

кг/ч принята

iнп кДж/кг


tнас


кДж/кг

Тепло, полезно используемое в котельном агрегате QКА кДж/кг

КА( iпп-iп.в.)+ нп( )+ пр( iкип-iп.в.)



Полный расход топлива В кг/с


Расчетный расход топлива ВР кг/с


Коэффициент сохранения тепла j -



Таблица 4 Расчет воздухоподгревателя

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб D м По констр. характеристикам 401,5

Тепловосприятие воздухоподогревателя по уравнению теплопередачи

кДж/кг

Qт1 Qт2

2581/2320


Таблица 4 Расчет воздухоподгревателя

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб D м По констр. характеристикам 401,5

Тепловосприятие воздухоподогревателя по уравнению теплопередачи

кДж/кг

Qт1 Qт2

Таблица 4 Расчет воздухоподгревателя

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб D м По констр. характеристикам 401,5

Тепловосприятие воздухоподогревателя по уравнению теплопередачи

кДж/кг

Qт1 Qт2

ТАБЛИЦА 1

Наименование величин Размер-ность Топка, шир-мы Воздухоподогрева-тель ( с рециркуляцией газов ) Воздухоподогрева-тель (без рециркуляции газов)
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева - 1,15 1,18 1,18
Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева - 1,15 1,18 1,18
Объем водяных паров м3/кг 0,7714 0,7738 0,7738
Объем водяных паров с рециркуляцией м3/кг 1,0028 1,0059 1,0059
Полный объем газов м3/кг 6,1585 6,3042 6,3042
Полный объем газов с рециркуляцией м3/кг 8,0061 8,1955 8,1955
Объемная доля трехатомных газов - 0,1429 0,1396 0,1396
--- || --- || --- || --- || --- с рециркуляцией - 0,0846 0,0826 0,0826
Объемная доля водяных паров - 0,1253 0,1227 0,1227
Объемная доля водяных паров с рециркуляцией - 0,0964 0,0944 0,0944
Суммарная объемная доля - 0,2682 0,2623 0,2623
Суммарная объемная доля с рециркуляцией - 0,181 0,177 0,177
Концентрация золовых частиц кг/кг 0,0715 0,0171 0,0171

Таблица 3
Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Располагаемое тепло топлива

кДж/кг

17556,1
Температура уходящих газов УХ Принята предварительно 150
Энтальпия IУХ кДж/кг Таблица 2
Температура холодного воздуха tХВ

Таблица 2

Задана

30
Энтальпия холодного воздуха IХ.В. кДж/кг Таблица 2 633

Потери тепла:

от химического недожога

q3


% [ 3, табл. 10] 0
От механического недожога q4 % [ 3, табл. 10] 1
В окружающую среду q5 % [ 3, рис.2] 0,4
С уходящими газами q2 %

11,5
Доля золы топлива в шлаке ашл - ( 1 – аун) 0,05
Температура жидкого шлака tшл Задана 600
Энтальпия золы ( С) ЗЛ кДж/кг Таблица 1 560
Потеря с физическим теплом шлака q6 %

0,1
Сумма тепловых потерь q % q2+q3+q4+q5+q6 13
Коэффициент полезного действия котельного агрегата (брутто)

% 100-q 87
Давление перегретого пара за котельным агрегатом PПП МН/м2 Задано 13,8
Температура перегретого пара tПП Задано 565
Энтальпия

iПП

кДж/кг Задана 3500
Температура питательной воды tПВ Задана 230
Энтальпия iПВ кДж/кг Диаграмма воды и водяного пара 993
Расход пара для приготовления собств. конденсата

нп

кг/ч принята

0,06-0,08 КА


iнп кДж/кг
2611

tнас
342,66

кДж/кг
1617
Тепло, полезно используемое в котельном агрегате QКА кДж/кг

КА( iпп-iп.в.)+ нп( )+ пр( iкип-iп.в.)


216160
Полный расход топлива В кг/с

14,1519
Расчетный расход топлива ВР кг/с

14,0119
Коэффициент сохранения тепла -

0,7

Таблица 2

J, 0С Iг0, кДж/кг Iв0, кДж/кг Iзл, кДж/кг Iг=Iг0+(a-1)Iв0+Iзл




Топка, ширмы Пароперегреватель первичный Вод. экономайзер Воздухоподогреватель с r Воздухоподогреватель без r




a=1,15 a=1,15 a=1,15 a=1,15 a=1,15 a=1,18 a=1,18




I DI I DI I DI I DI I DI I DI I DI
100 754,2 632,7 80,9









948,95 978,95 948,95 978,95
200 1529,4 1273,7 169,3









1927,9 1008,45 1927,9 1008,45
300 2325,5 1927,4 263,9







2878,53 1021,73 2936,35 1041,72 2936,35 1041,72
400 3150,9 2593,6 360,4





3900,2 1043,16 3900,26 1043,16 3978,07
3978,07
500 3993,1 3276,6 458,8



4943,6 1064,86 4943,36 1064,86 4943,6




600 4852,0 3972,1 560,6

6008,46 1097,99 6008,46 1097,99 6008,46






700 5740,3 4688,6 662,9 7106,45 1122,71 7106,45 1122,71 7106,45








800 6649,5 5413,5 767,6 8229,16 1146,384 8229,16










900 7579,7 6134,2 875,7 9375,544












1000 8343,5 6875,8 984,65













1100 9473,6 7638,4 1097,8













1200 10428,9 8396,8 1206,7













1300 11405,2 9159,3 1361,7













1400 12402,4 9942,9 1583,8













1500 13391,2 10722,2 1759,8













1600 14392,6 11505,7 1877,1













1700 15402,4 12285,1 2065,7













1800 16416,4 13068,6 2187,2













1900 17442,9 13868,9 2388,3













2000 18465,3 14673,4 2514













2100 19504,5 15473,7 -













2200 20543,6 16273,9 -













2300 21578,5 17095,2 -













2400 22617,6 17903,9 -













2500 23660,9 18716,7 -














ТАБЛИЦА 1

Наименование величин Размер-ность Топка, шир-мы Воздухоподогрева-тель ( с рециркуляцией газов ) Воздухоподогрева-тель (без рециркуляции газов)
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева - 1,15 1,18 1,18

Концентрация золовых частиц

кг/кг 0,0715 0,0171 0,0171

; ;


; ;



Таблица 2

, 0С Iг0, кДж/кг Iв0, кДж/кг Iзл, кДж/кг Iг=Iг0+(-1)Iв0+Iзл
Топка, ширмы Пароперегреватель первичный Вод. экономайзер Воздухоподогреватель с r Воздухоподогреватель без r
=1,15 =1,15 =1,15 =1,15 =1,15 =1,18 =1,18
I I I I I I I I I I I I I I
100 754,2 632,7 80,9









948,95 978,95 948,95 978,95

2500

23660,9 18716,7 -














Таблица 3

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Располагаемое тепло топлива

кДж/кг

17556,1

Коэффициент сохранения тепла


-

0,7

Таблица 5. Расчет топки.


Наименование величины Обозначение Размер-ность Формула или обоснование Расчет
Коэффициент избытка воздуха в топке т - [3, табл.10] 1,15

Теплонапряжение топочного объема (до ширм)

qv кДж/(м2ч) (BpQpн)/Vг 3,7105

Таблица 6. Расчет водяного экономайзера

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам

Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи

кДж/кг


Таблица 6. Расчет водяного экономайзера

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам

Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи

кДж/кг



Таблица 6. Расчет водяного экономайзера

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам 32/24

Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи

кДж/кг

1182/1319

Таблица 6. Расчет водяного экономайзера

Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
Диаметр труб d м По конструктивным характеристикам 32/24

Тепловосприятие ступени по уравнению теплопередачи

кДж/кг

1229/1389
ОТКРЫТЬ САМ ДОКУМЕНТ В НОВОМ ОКНЕ

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ [можно без регистрации]

Ваше имя:

Комментарий