регистрация / вход

Паровой котел БКЗ 75 39 ГМА

Министерство Образования Российской Федерации Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина Кафедра тепловые электрические станции

Министерство Образования Российской Федерации

Ивановский государственный энергетический университет

имени В.И. Ленина

Кафедра тепловые электрические станции

Курсовой проект:

На тему: Паровой котел БКЗ – 75 – 39 ГМА

Выполнил: Студент

Майоров А.В.

группы III-2**

Руководитель: Муромкин Ю.Н.

Иваново 2001 г.

Оглавление

Введение: Краткое описание котла. 3

I. Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла.

Выбор коэффициентов избытка воздуха. 4

II. Топливо и продукты горения. 4

III. Определение расчётного расхода топлива. 7

IV. Выбор схемы сжигания топлива. 8

V. Поверочный расчёт топки.

V.1. Определение конструктивных размеров и характеристик топки. 8

V.2. Расчёт теплообмена в топке. 9

VI. Поверочный расчёт фестона. 12

VII. Определение тепловосприятий пароперегревателя, экономайзера, воздухоподогревателя

и сведение теплового баланса парового котла. 16

VIII. Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя. 18

IX. Поверочно-конструкторский расчёт хвостовых поверхностей нагрева.

IX.I Расчёт водяного экономайзера. 23

IX.II Расчёт воздушного подогревателя. 27

Х.I Эксплуатация парового котла. 32

Х.II Пуск барабанного котла 32

Х.III Останов котла. 34

Список литературы. 35

Краткое описание котла.

Топочная камера объемом 145,321 м2 полностью экранирована трубами Æ60х 30 мм с шагом 110 мм на боковых стенах и 80 мм – на фронтовой и задней.На фронтовой стене топки расположены три газомазутные горелки: две в нижнем ярусе и одна в верхнем.

Схема испарения двухступенчатая.В барабане расположен чистый отсек первой ступени испарения и два солевых отсека второй ступени по торцам барабана.

Перегреватель – с вертикально расположенными змеевиками, двухступенчатый, выполнен из труб Æ38х 3 мм. Регулирование температуры пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным между ступенями “в рассечку”. Количество змеевиков – 40 мм. Поперечный шаг труб – 110 мм, расположение корридорное.

Экономайзер – стальной, гладкотрубный, зиеевиковый, двухступенчатый, с шахматным расположением труб Æ32х 3 мм. Поперечный шаг труб – 80 мм, продольный – 60 мм.

Воздухоподогреватель – трубчатый, вертикальный, четырехходовой, с шахматным расположением труб Æ40х 1,6 мм. Поперечный шаг труб – 60 мм, продольный – 44 мм.

Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора следующие:

Номинальная паропроизводительность – 35 т/ч

Рабочее давление пара – 4 Мпа

Температура перегретого пара – 450 Со

Площадь конвективных поверхностей нагрева, м2 :

Фестона – 39,5841

Перегревателя – 225,71

Экономайзера – 234,88

Воздухоподогревателя – 1377,14

I . Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла.

Выбор коэффициентов избытка воздуха.

1,1) Расчётно-технологическая схема трактов парового котла с отображением компоновки поверхностей нагрева представлена на рисунке 1.1.

1,2) Величина коэффициента избытка воздуха aм II =1.1 при использовании жидкого топлива (высокосернистый мазут)
. Значение присосов воздуха в газоходы для заданного парового котла:

Элементы парового котла

Газоходы

Величина присоса a

Топочная камера

Топки паровых котлов для газового топлива

0,05

Котельные пучки

Фестон

0

Пароперегреватели

Первичный пароперегреватель

0,03

Экономайзеры

Для котлов D<50т/ч

0,02

Воздухоподогреватели(трубчатые)

Для котлов D<50т/ч

0,06

Коэффициенты избытка воздуха за каждым газоходом, а также их средние значения:

Газоходы

Коэффициент избытка воздуха за газоходом

Величина

Присоса

Средний коэффициент избытка воздуха в газоходе

1

Топка и фестон

2

Пароперегре-ватель

=1,13

3

Экономайзер

=1,21

4

Воздухоподо-греватели

+0,06=1,27

II . Топливо и продукты горения.

2,1) Вид топлива: Газ (газопровод : Бухара - Урал ).

СН4

С2 Н6

С3 Н8

С4 Н10

С5 Н12

N2

CO2

Qс н

94,9

3,2

0,4

0,1

0,1

0,9

0,4

8770

2.2) Объёмы воздуха и продуктов горения при a=1,0 и 760 мм.рт.ст.:


Для контроля проверим баланс элементарного состава:

4 + С2 H6 + С3 Н8 ++N22 S+CO2 =100%

94.9%+3.2%+0.4%+0.1%+0.1%+0.9%+0.4%=100%

2,3) При a>1 объёмы продуктов горения, объёмные доли трёхатомных газов и водяных паров, безразмерную концентрацию золы, массу газов, их плотность расчитывают по всем газоходам для средних и конечных значений a.

Объёмы и массы продуктов горения, доли трёхатомных газов и водяных паров, концентрация золы


Величина

Единицы

Газоходы

Топка и фестон

Паропере-греватель

Экономай- зер

1 ступ

Воздухопо- догреватель

В.Э

2 ступ

В.П.

2 ступ

1

Коэф избытка воздуха за газоходом

--

1,1

1,13

1,15

1,18

1,2

1,23

2

Средний коэф избытка воздуха в газоходе a

--

1,1

1,115

1,14

1,1165

1,19

1,215

3

нм3 /кг

2,196

2,198

2,202

2,206

2,21

2,214

4

нм3 /кг

11,914

12,063

12,311

12,56

12,808

13,057

5

--

0,087

0,086

0,0845

0,0828

0,0811

0,0797

6

--

0,184

0,182

0,179

0,176

0,173

0,169

7

--

0,272

0,268

0,263

0,259

0,254

0,249

2.3) Энтальпии воздуха и продуктов горения по газоходам парового котла (ккал/кг)

Газоход

Тем-ра газов

υ

Ккал/кг

=1,1

=1,115

=1,14

=1,1165

=1,19

=1,23

Воздухо-подогреватель

Ккал/кг

Ккал/кг

100

359

309

403

342

410

418

418

426

426

433

200

725

622

813

828

844

859

300

1100

941

1232

360

1256

440

1279

448

1303

456

Эконо-майзер

400

1487

1266

1664

1695

1727

1759

500

1883

1598

2106

376

2146

459

2186

468

2226

476

600

2286

1938

2557

2605

2654

2702

Паропе-регреватель

700

2700

2289

2964

468

800

3128

2641

3432

900

3565

2993

3909

486

1000

4009

3355

4395

Топка и фестон

1100

4455

3726

4827

486

1200

4903

4098

5313

1300

5364

4469

5811

507

1400

5833

4851

6318

1500

6299

5232

6822

512

1600

6773

5614

7334

1700

7249

5995

7849

517

1800

7729

6377

8366

1900

8215

6768

8892

524

2000

8700

7159

9416

2100

9190

7550

9945

531

2200

9682

7941

10476

Ш. Тепловой баланс парового котла.

III . Определение расчётного расхода топлива.

3,1) Располагаемое тепло топлива Qр р находим по формуле:

Qр р =Qр н =8770 ккал/м3

3,2) Величину тепла, вносимого воздухом:

(Io хв ) при t =30 o C; Io хв =9,5×Vo =9,5×9,72=92,4 ккал/м3 ;


3,5) Потери тепла с химическим недожогом q3 =0,5%;

с механическим недожогом q4 =0,0%;

3,6) Потеря тепла с уходящими газами:

tух =140 o C; Iух =622,148ккал/кг; aух =1,18;

3,7) Потеря тепла от наружного охлаждения котла: q5 =1,1%;


3,8) КПД парового котла “брутто” находят по методу обратного баланса:

hпк =100-(q2 + q3 + q4 + q5 + q6 )=100-(5,75+0,5+1,1)=92,64%;


Коэффициент сохранения тепла:

3,9) Расход топлива, подаваемого в топку:

где Qпк=Dк×(Iпе - Iпв )×1000; при Pпе =45кгс/см2 и tпе =450o C Þ Iпе =795,4 ккал/кг;

а при Pпв =1,08×Pб =1,08×45=48,6 кгс/см2 и tпв =145o C Þ Iпе =146,51 ккал/кг;

Qпк=35×(795,4- 146,51)×1000=2,2709×107 ккал/кг;

3,10) Расход топлива используют при выборе и расчёте элементов системы пылеприготовле,ния, числа и производительности углемазутных устройств, числа и мощности горелочных устройств, тепловой расчёт парового котла, определение объёмов дымовых газов и воздуха, количество тепла, отданного продуктами горения поверхностями нагрева производятся по расчётному расходу фактически сгоревшего топлива:


I V . Выбор схемы сжигания топлива.

4,1) Схему топливосжигания выбирают в зависимости от марки и качества топлива. Подготовка к сжиганию газа заключается в удалении из него твердой взвеси и снижения давления перед горелками до 1,1-1,3 кгс/cм2 путем дросселирования газа поступающего из магистрального трубопровода.

4,2) В проектируемом паровом котле установлены горелки (в количестве трёх штук) с механическими форсунками суммарной производительностью 110¸120% от паропроизводительности котла;Скорость воздуха в самом узком сечении амбразуры должна быть 30¸40 м/с.

V . Поверочный расчёт топки.


Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов на выходе из топки при заданных конструктивных размерах топки, которые определяют по чертежам парового котла.

Границами активного объема топочной камеры являются плоскости, проходящие через осевые линии экранных труб, а в выходном – плоскость, проходящая через осевые линии труб первого ряда фестона. Границей объема в нижней части топки является плоскость, проходящая по поверхности пода, обращеной втопку. Суммарную площадь плоскостей ограничивающих активный объем топки, условно называют суммарной площадью стен топки Fт ст.

Расчетную ширину фронтовой bф ст и задней bз ст стен топки определяют расстоянием между плоскостями, проходящими через осевые линии труб боковых экранов, а ширину боковых стен bб ст между плоскостями, проходящими через оси труб фронтового и заднего экранов.

Угловой коэффициент экрана х определяется по номограмме в зависимости от S/d и l/d для этого экрана. Реальные условия работы экранов сучетом загрязнения их отложениями шлака и золы оценивают коэффициентом тепловой эффективности.

V .1. Определение конструктивных размеров и характеристик топки.

5.1.1) По чертежу парового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу

Наименование величин

Обозн.

Раз-ть

Источник или формула

Топочные экраны

Выходное окно

Фронтовой

Боко-вой

задний

Основн

Часть

Под

Основн

часть

Под

1

Расчётная ширина экранированой стенки

bст

м

Чертёж или

Эскиз

4,28

4,28

4,02

4,28

4,28

4,28

2

Освещённая длина стен

lст

м

Чертёж или

Эскиз

11,125

2,66

---

5,075

3,26

3,6

3

Площадь стены

Fст

м2

bст *lст

47,615

11,395

33,954

21,721

13,96

15,408

4

Площадь стен не занятых экранами

Fi

м2

Чертёж или

Эскиз

6,6635

11,395

6,0106

2,639

13,963

---

5

Наружний диаметр

Труб

d

м

Чертёж или

Эскиз

Для всех 0,06

6

Число труб

Z

шт

-²-

48

---

34

48

---

---

7

Шаг труб

S

м

-²-

0,08

---

0,11

0,08

---

---

8

Отн шаг труб

S/d

-

---

1,333

---

1,833

1,333

---

---

9

Расстояние от оси до обмуровки

е

м

-²-

0,06

---

0,06

0,06

---

---

10

Относ. -²-

e/d

-

---

1

1

11

Угловой коэф экрана

X

-

Номограмма

0,97

---

0,905

0,97

---

---

12

Коэф загрязнения

x

-

Таблица

0,65

0,65

0,65

0,65

0,65

0,65

13

Коэф тепловой эффективности

y

-

C-x

0,6337

---

0,58825

0,63375

---

0,63



5.1.2) Среднее значение коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:

5.1.3) Активный объём топочной камеры определяют по формуле:

Эффективная толщина излучающего слоя:


V .2. Расчёт теплообмена в топке.

5.2.1) Расчёт основан на приложении теории подобия к топочным процессам. Расчётная формула связывает температуру газов на выходе из топки qт II с критерием Больцмана Bo , степенью черноты топки ат и параметром М, учитывающим характер распределения температур по высоте топки и зависящим от относительного местоположения максимума температур пламени, который определяется схемой размещения и типом горелок.


При расчёте теплообмена используют в качестве исходной формулу:

Где -- абсолютная температура газов на выходе из топки, [K]; -- темпе- ратура газов, которая была бы при адибатическом сгорании топлива, [K]; Bо – критерий Больцмана, определяемый по формуле:

Из этих формул выводятся рясчётные.

5.2.2) Определяем полезное тепловыделение в топке Qт и соответствующую ей адиабатическую температуру горения Та т.к. топливо газ то Qв вн =0 – нет подогрева :


Где количество тепла, вносимое в топку с воздухом Qв, определяют по формуле:


Полезное тепловыделение в топке Qт соответствует энтальпии газов Iа , котрой располагали бы при адиабатическом сгорании топлива, т.е Qт = Iа Þ Та =2004,78 К;

5.2.3) Параметр М, характеризующий температурное поле по высоте топки, определяют по формуле:

М=А-B×xт ; где А и В опытные коэффициенты, значения которых принимают: А=0,54; В=0,2; (при камерном сжигании газа).

Относительное положение максимума температур факела в топке определяют по формуле:

Хт = Хг + DХ; где Хг – относительный уровень расположения горелок, представляющий собой отношение высоты расположения осей горелок hг (от пода топки или середины холодной воронки) к общей высоте топки Нт (от пода топки или середины холодной воронки до середины выходного окна из топки, т.е. Хг = hг / Нт ); DХ – поправка на отклонение максимума температур от уровня горелок, принимаемая для газомазутных топок с производительностью <35т/ч DХ=0,15;

При расположении горелок в несколько ярусов и одинаковом числе горелок в ярусе высоту расположения определяют расстоянием от средней линии между ярусами горелок до пода или до середины холодной воронки; при разном числе горелок в каждом ярусе:


где
n1 , n2 и т.д. – число горелок в первом, втором и т.д. ярусах; h , h и т.д. – высота расположения осей ярусов.


М = 0,54-0,2×0,3662=0,4667

5.2.4) Степень черноты топки ат и критерий Больцмана В0 зависят от искомой температуры газов на выходе uг II .

Принимаем uг II = 1100 0 С:

Среднюю суммарную теплоёмкость продуктов сгорания определяют по формуле:


5.2.5) Степень черноты топки определяют по формуле:

где аф – эффективная степень черноты факела:


; где асв и аг – степень черноты,которой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трёхатомными газами; m – коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объёма и m=0,55 для жидкого топлива.


Величины асв и аг определяют по следующим формулам:

Где Sт – эффективная толщина излучаемого слоя в топке; P – давление в топке, для паровых котлов, работающих без наддува Р = 1 кгс/см2 .


Коэффициент ослабления лучей kг топочной средой определяют по номограмме.

Коэффициент ослабления лучей kс сажистыми частицами определяют по формуле:



Где -- температура газов на


выходе из топки; -- соотношение содержания углерода и водорода в рабочей массе топлива;






5.2.6) Определяем количество тепла, переданное излучением в топке:


5.2.7) Определим тепловые нагрузки топочной камеры:


Удельное тепловое напряжение объёма топки:

Допуск 250¸300 Мкал/м3 ×ч;


Удельное тепловое напряжение сечения топки в области горелок:

V I . Поверочный расчёт фестона.

6.1.) В котле, разрабатываемом в курсовом проекте, на выходе из топки расположен трёхрядный испарительный пучок, образованный трубами заднего топочного экрана, с увеличенным поперечными и продольными шагами и называемый фестон. Изменение конструкции фестона связано с большими трудностями и капитальными затратами, поэтому проводим поверочный расчёт фестона.

Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов за фестоном при заданных конструктивных размерах и характеристиках поверхности нагрева, а также известной температуре газов перед фестоном, т.е на выходе из топки.

6.2) По чертежам парового котла составляют эскиз фестона.

6.3) По чертежам парового котла составляем таблицу:

Наименование величин

Обозн.

Раз-ть

Ряды фестона

Для всего фестона

1

2

3

Наружный диаметр труб

d

м

0,06

Количество труб в ряду

Z1

--

16

16

16

--

Длина трубы в ряду

LI

м

4,375

4,375

4,4

--

Шаг труб:

Поперечный

S1

м

0,24

0,24

0,24

0,24

Продольный

S2

м

--

0,22

0,22

0,22

Угловой коэф фестона

Хф

--

--

--

--

1

Расположение труб

--

--

Шахматное

Расчётная пов-ть нагрева

H

М2

13,1947

13,1193

13,2701

39,5841

Размеры газохода:

Высота

aI

м

4,37

4,325

4,075

--

Ширина

B

м

4,28

4,28

4,28

--

Площадь живого сечения

F

М2

14,764

14,539

13,553

14,1585

Относительный шаг труб

Поперечный

S1 /d

--

4

4

4

4

Продольный

S2 /d

--

--

3,667

3.667

3.667

Эффективная толщина излучающего слоя

Sф

м

--

--

--

0,95441

Длину трубы в каждом ряду Li определяем по осевой линии трубы с учётом её конфигурации от плоскости входа трубы в обмуровку топки или изоляцию барабана до точки перечения оси трубы каждого ряда с плоскостью ската горизонтального газохода. Количество труб в ряду Z1 определяют по эскизу, выполнив по всей ширине газохода разводку труб экрана в фестон.

Поперечный шаг S1 равен утроённому или уетверённому шагу заднего экрана топки, если этот экран образует соответственно три или четыре ряда фестона. Поперечные шаги для всех рядов и всего фестона одинаковы. Продольные шаги S2 ср в целом определяем как среднее арифметическое значение, т.к поверхности нагрева рядов близки между собой.

Принимаем Хф = 1, тем самым увеличиваем конвективную поверхность пароперегревателя

(в пределах 5%), что существенно упрощает расчёт.

По S1 ср и S2 ср определяем эффективную толщину излучающего слоя фестона Sф

6.4) Расположение труб в пучке – шахматное, омывание газами – поперечное (угол отклонения потока от нормали не учитываем). Высоту газохода ‘а’ определяют в плоскости, проходящей по осям основного направления каждого ряда труб в границах фестона. Ширина газохода ‘b’ одинакова для всех рядов фестона, её определяют как расстояние между плоскостями, проходящими через оси труб правого и левого боковых экранов.

6.5) Площадь живого сечения для прохода газов в каждом ряду:

Fi = ai ×b - Z1 × li пр ×d; где li пр – длина проекции трубы на плоскость сечения, проходящую через ось труб расчитываемого ряда.

Fср находим как среднее арифметическое между F1 и F4 .

6.6) Расчётная поверхность нагрева каждого ряда равна геометрической поверхности всех труб в ряду по наружному диаметру и полной обогреваемой газами длине трубы, измеренной по её оси с учётом конфигурации, т.е гибов в пределах фестона:

Нi = p×d×Z1 i × li ; где Z1 i – число труб в ряду; li – длина трубы в ряду по её оси.

Расчётная поверхность нагрева фестона определяют как сумму поверхностей всех рядов:

Нi = Н1 + Н2 + Н3 = 13,194+13,119+13,2701= 39,5841 м;

На правой и левой стене газохода фестона расположена часть боковых экранов, поверхность которых не превышает 5% от поверхности фестона:

Ндоп = хб ×Fст Þ Нi I = Нф + Ндоп = 39,5841 + 2,8288. 0,905 = 42,1295 м;

6.7) Составляем таблицу исходных данных для поверочного теплового расчёта фестона.

6.8)


Ориентировачно принимают температуру газов за фестоном на 30¸1000 С ниже, чем перед ним:

Наименование величин

Обозначение

Размерность

Величина

Температура газов перед фестоном

0 С

1067,85

Энтальпия газов перед фестоном

Ккал/кг

4680,622

Объёмы газов на выходе из топки

при a¢¢т

Vг

м3 /кг

11,893

Объёмная доля водяных паров

rH 2 O

--

0,1883

Объёмная доля трёхатомных газов

rRO 2

--

0,2707

Концентрация золы в газоходе

mзл

кг/кг

----

Температура состояния насыщения

при давлении

в барабане Рб =45кгс/см2

tн

0 С

257,41

Для находим энтальпию газов за фестоном

и по уравнению теплового баланса определяем тепловосприятие фестона:


6.9) Уравнение теплопередачи для всех поверхностей нагрева записывают в следующем виде:


Где k—коэффициент теплопередачи,Dt—температурный напор,

Н—расчётная поверхность нагрева.

6.9.1) При сжигании газа коэффициент теплопередачи определяют по формуле:


Где aк —коэффициент теплоотдачи конвекцией; aл —коэффициент теплоотдачи излучением газового объёма в трубном пучке; y -- коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1;

6.9.2) Для определения aк —коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб рассчитаем среднюю скорость газового потока:

y для фестона при скорости газов 3,0827 м/с равен 0,85;

Для нахождения aк по номограммам определяем aн =30,8 ккал/м2 ×ч×о С и добавочные коэффициенты: Сz =0,98; Сф =1,022; Сs =0,94; Þ aк = aн ×Сz ×Сф ×Сs = 38×0,92×0,97×0,94 = 31,9 ккал/м2 ×ч×о С;

6.9.3)


Для нахождения aл используем номограммы и степень черноты продуктов горения ‘a’:

Для незапылённой поверхности k×p×S = kг ×rn ×S×p, где р = 1кгс/ см2 ; rn =0,2707;


рn ×S = rn ×S = 0,9544×0,2707 = 0,2583;

По номограмме находим kг = 1,037; Þ

По номограмме находим Сг =1; aн =155,814 ккал/м2 ×ч×о С; Þ aл = aн ×а×Сг =155,814×1×0,1526=23,78 ккал/м2 ×ч×о С;

6.9.4)


Находим температурный напор:



6.10) Если тепловосприятия фестона по уравнениям теплового баланса и теплопередачи отличаются менее чем на 5%, то температура за фестоном задана правильно:


т.о поверочный расчёт выполнен.

V II . Определение тепловосприятий пароперегревателя, экономайзера,

воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парового котла.

7.1) При выполнении расчёта в целях уменьшения ошибок и связанных с ними пересчётов до проведения поверочно-конструкторских расчётов пароперегревателя целесообразно определить тепловосприятия этих поверхностей по уравнениям теплового баланса и свести тепловой баланс по паровому котлу в целом.

7.2) Тепловосприятия пароперегревателя и воздухоподогревателя определяют по уравнениям теплового баланса рабочего тела (пара, воздуха), а тепловосприятие экономайзера – по уравнению теплового баланса теплоносителя (продуктов сгорания).

7.3)


Тепловосприятие пароперегревателя определяют по формуле:

Находим при Pпе =40 кгс/см2 и tпе =450o C Þ iпе =795.8 ккал/кг;

при Pб =45 кгс/см2 и температуре насыщения Þ iн =668,1 ккал/кг;

Diпо =20 ккал/м3 ;


Тепло, воспринимаемое пароперегревателем за счёт излучения факела топки, принимаем для упрощения расчётов равным нулю(Qпе л =0), а угловой коэффициент фестона Хф =1.

В этом случае полное тепловосприятие пароперегревателя численно совпадает с тепловосприятием конвекцией: Qпе к = Qпе .

Для газохода пароперегревателя уравнение теплового баланса теплоносителя (дымовых газов) имеет вид:

Это уравнение решают относительно искомой энтальпии газов за пароперегревателем:

Полученное значение энтальпии газов за пароперегревателем позволяет определить температуру дымовых газов за ним u²пе =551,20 С;

7.4) Тепловосприятие воздухоподогревателя определяют по уравнению теплового баланса рабочего тела (воздуха), т.к. температура горячего воздуха (после воздухоподогревателя) задана. Тепловосприя-тие воздухоподогревателя зависит от схемы подогрева воздуха. Т.к. предварительный подогрев воздуха, и рециркуляция горячего воздуха отсутствуют, то тепловосприятие воздухоподогревателя определяем:


где Iо гв находим по tгв =215o C Þ Iо гв =666,55 ккал/кг;

вп – отношение объёма воздуха за воздухоподогревателем к теоретически необходимому:


Тепловосприятие воздухоподогревателя по теплоносителю (продуктам сгорания) имеет вид:

где Iух – энтальпия уходящих газов, которую находим по tух =140o C Þ Iух =622,148 ккал/кг;

Iо ух – энтальпия теоретического объёма воздуха, которую при tпрс =( tгв + tI в )/2=(215+30)/2=122,6 o C Þ Iпрс =377,87 ккал/кг;

Полученное значение энтальпии газов за экономайзером позволяет определить температуру дымовых газов за ним u²эк =272,80 С;

7.5) Тепловосприятие водяного экономайзера определяют по уравнению теплового баланса теплоносителя (дымовых газов):

7.6) Определяем невязку теплового баланса парового котла:


V III . Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя.

8.1) Целью поверочно-конструкторского расчёта пароперегревателя является определение его поверхности нагрева при известных тепловосприятиях, конструктивных размерах и характеристиках. Тепловосприятие пароперегревателя определено ранее, конструктивные размеры и характеристики поверхности заданы чертежом. Решением уравнения теплопередачи определяют требуемую(расчётную) величину поверхности нагрева пароперегревателя, сравнивают её с заданной по чертежу и принимают решение о внесении конструктивных изменений в поверхность.

8.2) По чертежам парового котла составляем эскиз пароперегревателя в двух проекциях на миллимет-ровой бумаге в масштабе 1:25.

8.3) По чертежам и эскизу заполняем таблицу:

Конструктивные размеры и характеристики пароперегревателя

Наименование величин

Обозн.

Раз-ть

Номер ступени по газоходу

Весь

пароперегреватель

1

2

Наружный диаметр труб

D

м

0,038

0,038

0,038

Внутренний диаметр труб

Dвн

м

0,032

0,032

0,032

Количество труб в ряду

Z1

--

40

40

40

Количество труб по ходу газов

Z2

--

6

12

18

Шаг труб:

Поперечный

S1

м

0,11

Продольный

S2

м

0,093

0,0909

0,09194

Относительный шаг труб

Поперечный

S1 /d

--

2,895

2,895

2,895

Продольный

S2 /d

--

2,447

2,392

2,4195

Расположение труб змеевика

--

--

Коридорное

Характер взаимного течения

--

--

смешанный ток

Длина трубы змеевика

L

м

21,45

21,1

--

Поверхность примыкающая к стенке

Fст ×х

м2

3,6463

7,689

11,242

Поверхность нагрева

H

м2

106,045

108,386

214,461

Размеры газохода: высота на входе

высота на выходе

м

м

3,9

3,35

1,788

1,875

--

--

ширина

b

м

4,4

Площадь живого сечения на входе

м2

11,954

5,4352

--

Площадь живого сечения на выходе

м2

9,914

5,818

--

Средняя площадь живого сечения

Fср

м2

10,934

5,6266

6,8594

Средняя эффективная толщина излучающего слоя

Sф

м

--

--

0,27078

Глубина газового объёма до пучка

Lоб

м

0,475

2,1

2,575

Глубина пучка

Lп

м

0,465

1

1,465

Количество змеевиков, включённых параллельно по пару

m

шт

40

Живое сечение для прохода пара

f

м2

0,03216

0,03216

0,03216

8.3.1) Целесообразность разделения пароперегревателя на ступени обычно определяют характкром взаимного движения сред (газов и пара) и размещением между ступенями пароохладителей. Нумерация ступеней ведётся по ходу газа. Поверхность нагрева для каждой ступени пароперегревателя определяют по наружному диаметру труб, полной длине змеевика (с учётом гибов) li и числу труб в ряду (поперёк газохода) Z1 .В неё также включается поверхность труб, примыкающих к обмуровке, называемая дополнительной, которую определяют как произведение площади стены (потолка) Fст , занятой этими трубами, на угловой коэффициент х, определяемый по номограмме на основании соотношений S1 /d и е/d.

Таким образом, с учётом особенностей конструкции пароперегревателей поверхность нагрева каждой ступени определяем по формуле:

Нi = p×di ×Z1 i × li + Fст i ×х.

8.3.2) Глубину газового объёма до пучка каждой ступени и глубину пучка ступени определяют по рекомендациям и четежу.

8.3.3) Поперечный шаг в пределах каждой ступени не изменяется и поэтому совпадает со средним

его значением. По средним значениям шагов для пароперегревателя и среднему диаметру находим эффективную толщину излучающего слоя:


8.3.4) Т.к диаметры труб первой и второй ступени не одинаковы, то средний диаметр находим по формуле:

8.3.5) Площадь живого сечения для прохода газов на входе и выходе определяют по формуле:

Fi = a i ×b - di ×Z1 i × lI пр ;

Площадь среднего живого сечения для прохода газов перегревателя в целом получают:


Площадь среднего живого сечения для прохода пара для каждой ступени пароперегревателя :

Его среднее значение расчитывают по формуле похожей на (8.1).

8.4) Составляем таблицу исходных данных поверочно-конструкторского теплового расчёта пароперегревателя:

Наименование величин

Обознение

Размерность

Величина

Температура газов до пароперегревателя

uф ²[АА1]

0 С

967,85

Температура газов за пароперегревателя

uпе ²

0 С

551,2

Температура в состояния насыщения

tн

0 С

257,41

Температура перегретого пара

tпе

0 С

450

Средний удельный объём пара

uср

м3 /кг

0,0625

Конвективное восприятие

Qk пе

ккал/кг

1849,4

Объёмы газов на выходе из топки

при aср пе

Vг

м3 /кг

12,0389

Объёмная доля водяных паров

rH 2 O

--

0,18107

Объёмная доля трёхатомных газов

rRO 2

--

0,2673


Средний удельный объём пара находят с использованием по удельным объёмам пара в состоянии насыщения и перегретого пара:

Все остальные величины определены ранее.

8.5) Коэффициент теплопередачи определяют для пароперегревателя в целом по средним значениям необходимых величин из таблиц.

Коэффициент теплопередачи от газов к стенке для всех схем пароперегревателей определяют по формуле:

8.5.1) Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для всех схем пароперегревателей определяют по формуле:

Где aк —коэффициент теплоотдачи конвекцией; a¢л —коэффициент теплоотдачи излучением газового объёма в трубном пучке; y -- коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1;

Для определения aк —коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб рассчитаем среднюю скорость газового потока:


При поперечном омывании коридорных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме:

aн =43 ккал/м2 ×ч×о С; добавочные коэффициенты: Сz =1; Сф =1,189; Сs =1; Þ aк = aн ×Сz ×Сф ×Сs = =43×1×1,189×1 = 51,127 ккал/м2 ×ч×о С;


Для нахождения aл используем номограммы и степень черноты продуктов горения ‘a’:

Для незапылённой поверхности k×p×S = kг ×rn ×S×p, где р = 1кгс/ см2 ; rn =0,2673;


рn ×S = rn ×S = 0,2673×0,27078 = 0,0733;

По номограмме находим kг = 2,4; Þ

Для пользования номограммой необходимо знать температуру загрязнённой стенки расчитываемой поверхности нагрева:

Tз = Tпе ср + 25 = 353,1 + 25 = 378,1 о С;

По номограмме находим Сг =0,96; aн =112 ккал/м2 ×ч×о С; Þ aл = aн ×а×Сг =112,2×0,96×0,1613=

= 17,37 ккал/м2 ×ч×о С;


При расчёте пароперегревателя и экономайзера на величину aл необходимо ввести поправку, связанную с наличием газового объёма, свободного от труб перед этими поверхностями и между отдельными пакетами поверхностей:

Где Тк -- температура газов в объёме камеры, (К); lоб и lп -- соответственно суммарная глубина пучка и суммарная глубина газового объёма до пучка, м; А – коэффициент: при сжигании мазута А=0,3;


8.5.2) Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару в пароперегревателе определяют по номограмме, при среднем значении давлений, температур и скорости пара:


При этой скорости пара Сd = 0,975; aн = 1000 ккал/м2 ×ч×о С; Þ aл = aн ×Сd = 1000×0,975 = 975 ккал/м2 ×ч×о С;

8.5.3) Коэффициент теплоотдачи:

8.5.4)


Температурный напор:


Þ температурный напор с достаточной точностью можно найти как:

Поправочный коэффициент y определяют по номограмме и по безразмерным параметрам:


По А и Р находим y= 0,9894

8.6) Определим расчётную поверхность:


Невязка:

Невязка > 2% Þ вносим конструктивные изменения.

8.7) Найдем число петель змеевика, которое надо добавить:

Округляя до целого получаем, что добавление петель не требуется. Поверочный расчёт выполнен.

IX . Поверочно-конструкторский расчёт хвостовых поверхностей нагрева.

IX . I Расчёт водного экономайзера.

9.1.1) С использованием ранее выполненых расчётов для теплового расчёта экономайзера составляют таблицу исходных данных:

Наименование величин

Обознение

Размерность

Величина

Температура газов до экономайзера

uпе ²[АА2]

0 С

551,2

Температура газов за экономайзером

uэк ²

0 С

272,8

Температура питательной воды

Tпв

0 С

145

Давление пит воды перед экономайзером

Р¢эк

кгс/см2

48,6

Энтальпия питательной воды

iпв

ккал/кг

145,83

Тепловосприятие по балансу

Qб эк

ккал/кг

1068,97

Объёмы газов при среднем избытке воздуха

Vг

м3 /кг

12,574

Объёмная доля водяных паров

rH 2 O

--

0,17337

Объёмная доля трёхатомных газов

rн

--

0,25608

Примечание: Давление воды перед водяным экономайзером для паровых котлов среднего давления принимают Р¢эк = 1,08×Рб .

9.1.2) Предварительно определяют тип водяного экономайзера (кипящий или некипящий) по значению энтальпии рабочей среды за экономайзером:


Энтальпию и температуру воды после водяного экономайзера определяют из уравнания теплового баланса по рабочему телу (воде):

Где Dэк – пропуск воды через экономайзер, кг/ч; при поверхностных пароохладителях Dэк = Dпе =D;

эк – энтальпия воды после водяного экономайзера, ккал/кг; i¢эк – энтальпия воды перед водяным экономайзером, ккал/кг.

При указаной схеме включения пароохладителя:


По i¢эк = 165,83 ккал/кг и Р¢эк = 48,6 кгс/см2 находим и t¢эк = 160,4 0 С;

По i²эк = 251,206 ккал/кг и Рб = 45 кгс/см2 находим и t²эк = 248,46 0 С;

Т.к i¢эк < i²эк , значит экономайзер некипящего типа.

9.1.3) По чертежам парового котла составляем эскиз экономайзера в двух проекциях на миллиметровой бумаге в масштабе 1:25, на котором указывают все конструктивные размеры.

По чертежам и эскизу заполняем таблицу:

Конструктивные размеры и характеристики экономайзера

Наименование величин

Обозн

Раз-ть

Величина

Наружный диаметр труб

D

м

0,032

Внутренний диаметр труб

Dвн

м

0,026

Количество труб в ряду

Z1

--

15

Количество рядов труб по ходу газов

Z2

--

52

Шаг труб:

Поперечный

S1

м

0,08

Продольный

S2

м

0,06

Относительный шаг труб

Поперечный

S1 /d

--

2,5

Продольный

S2 /d

--

1,875

Расположение труб змеевика

--

--

Шахматное

Характер взаимного течения

--

--

Противоток

Длина горизонтальной части петли змеевика

L1

м

4,15

Длина проекции одного ряда труб на горизонтальную плоскость сечения

Lпр

м

4,225

Длина трубы змеевика

L

м

112,612

Поверхность нагрева ЭКО (по чертежу)

Hэк ч

м2

339,63

Глубина газохода

а

м

1,26

Ширина газохода

b

м

4,4

Площадь живого сечения для прохода газов

Fг

м2

3,516

Средняя эффективная толщина излучающего слоя

Sф

м

0,1431

Глубина газового объёма до пучка

Lоб

м

3

Глубина пучка

Lп

м

3

Количество змеевиков, включённых параллельно по пару

m

Шт

30

Живое сечение для прохода пара

f

м2

0,0159

9.1.4) Площадь живого сечения для прохода газов в экономайзере при поперечном омывании его газами определяют по формуле:


где lпр – длина проекции ряда труб на плоскость сечения, м;


Площадь живого сечения для прохода воды:

Поверхность нагрева экономайзера:

Где l – длина змеевика, определяемая с использованием длины горизонтальной части

змеевика (l1 ):

9.1.5) Коэффициент теплопередачи для экономайзера в целом определяют по средним значениям необходимых величин.


Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке определяют по формуле:


Где aк —коэффициент теплоотдачи конвекцией; a¢л —коэффициент теплоотдачи излучением газового объёма в трубном пучке; y -- коэффициент тепловой эффективности поверхности; x = 1;

Для определения aк —коэффициента теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб рассчитаем среднюю скорость газового потока:


При поперечном омывании шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 13:

aн =72,4 ккал/м2 ×ч×о С; добавочные коэффициенты: Сz =1; Сф =1,06; Сs =1,0389; Þ

aк = aн ×Сz ×Сф ×Сs = 72,4×1×1,06×1,0389 = 79,729 ккал/м2 ×ч×о С;


Для нахождения aл используем номограмму 19 и степень черноты продуктов горения ‘a’:

Для незапылённой поверхности k×p×S = kг ×rn ×S×p, где р = 1кгс/ см2 ; rn =0,25608;


рn ×S = rn ×S = 0,25608×0,1431 = 0,038737;

По номограмме находим kг = 3,9; Þ

Для пользования номограммой необходимо знать температуру загрязнённой стенки расчитываемой поверхности нагрева:

Tз = 0,5×(t¢эк + t²эк ) + 25 = 205,8 + 50 = 230,8 о С;

По номограмме находим Сг =0,983; aн =25,636 ккал/м2 ×ч×о С; Þ aл = aн ×а×Сг =25,636×0,983×0,1402=

= 3,53 ккал/м2 ×ч×о С;


При расчёте экономайзера на величину aл необходимо ввести поправку, связанную с наличием газового объёма, свободного от труб перед этими поверхностями и между отдельными пакетами поверхностей:

Где Тк -- температура газов в объёме камеры, (К); lоб и lп -- соответственно суммарная глубина пучка и суммарная глубина газового объёма до пучка, м; А – коэффициент: при сжигании газа А=0,3;


9.1.6) Температурный напор:


Þ температурный напор с достаточной точностью можно найти как:

9.1.7) Определим расчётную поверхность:


Невязка:

Невязка > 2% Þ вносим конструктивные изменения.

9.1.8) Найдем требуемую длину змеевика:

Следовательно принимаем Z2 р равное 36, то есть Z2 1 ряда =18, Z2 2 ряда =18, Þ добавляем три змеевика в первую часть экономайзера по ходу газов и добавляем три змеевика во вторую часть экономайзера по ходу газов.

Высота экономайзера:

Расчёт закончен.

IX . II Расчёт воздушного подогревателя.

9.2.1) По чертежам парового котла составляем эскиз воздухоподогревателя в двух проекциях на миллиметровой бумаге в масштабе 1:25, на котором указывают все конструктивные размеры.

По чертежам и эскизу заполняем таблицу:

Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя

Наименование величин

Обозн

Раз-ть

Величина

Наружный диаметр труб

D

м

0,04

Внутренний диаметр труб

Dвн

м

0,037

Количество труб в ряду

Z1

--

56

Количество рядов труб по ходу газов

Z2

--

29

Шаг труб:

поперечный

S1

м

0,06

продольный

S2

м

0,044

Относительный шаг труб

поперечный

S1 /d

--

1,5

продольный

S2 /d

--

1,1

Расположение труб

--

--

Шахматное

Характер омывания труб газами

--

--

Продольный

Характер омывания труб воздухом

--

--

Поперечный

Число труб, включённое параллельно по газам

Z0

--

1624

Площадь живого сечения для прохода газов

Fг

м2

1,7461

Ширина газохода

b

м

3,48

Высота одного хода по воздуху (заводская)

hх

м

1,4

Площадь живое сечение для прохода воздуха

Fв

м2

1,736

Поверхность нагрева ВЗП

Hэк ч

м2

549,99

Примечание: Трубчатыевоздухоподогреватели, как правило, выполняются с вертикальным расположением труб в газоходе, внутри которых движутся газы, а воздух омывает шахматно расположенный пучок труб снаружи, омывание поперечное; взаимное движение сред характеризуется перекрёстным током. Число ходов воздуха не меньше двух.

Расчётно определим число труб, включенных параллельно по газам:


Площадь живого сечения для прохода газа:


Площадь живого сечения для прохода воздуха (по заданной заводской конструкции):

Поверхность нагрева ВЗП:

9.2.2) С использованием ранее выполненых расчётов для теплового расчёта ВП составляют таблицу исходных данных:

Наименование величин

Обознение

Размерность

Величина

Температура газов до воздухоподогревателя

uэк ²[АА3]

0 С

272,8

Температура газов за воздухоподогревателем

uух

0 С

215

Температура воздуха до воздухоподогревателя

в

0 С

30

Температура горячего воздуха

после

воздухоподогревателя

tгв

0 С

140

Объёмы газов при среднем избытке воздуха

Vг

м3 /кг

13,2552

Теоретический объём воздуха

V0

м3 /кг

11,28

Температура воздуха до воздухоподогревателем к теоретически необходимому

вп

--

1,05

Объёмная доля водяных паров

rH 2 O

--

0,1645

Тепловосприятие по балансу

Qб вп

ккал/кг

620,68

Находим скорости газов и воздуха:


Скорости газов и воздуха должны быть в пределах допустивных нормативных значений в зависимости от вида топлива и характеристик зол. В курсовом проекте допустимая скорость газов составляет: Wг =12±3 м/с, а Wв = (0,5¸0,6)×Wг = 4,2¸5,04 м/с, что несоответствует расчётам Þ вносим изменения уточняем скорость газов до Wв =6 м/с.

Необходимая площадь живого сечения для прохода воздуха:


Необходимая высота хода по воздуху:

Поверхность нагрева воздухоподогревателя:

9.2.3) Коэффициент теплопередачи для воздухоподогревателя в целом определяют по средним значениям необходимых величин.

Где x = 0,85

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке для воздухоподогревателя определяют по формуле:


При продольном омывании трубной поверхности дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 14:

aн =30,06 ккал/м2 ×ч×о С; добавочные коэффициенты: Сф =1,184; Сl =1; Þ

aк = aн ×Сф ×Сl = 30,06×1,184×1 = 35,59 ккал/м2 ×ч×о С;


При поперечном омывании шахматных пучков дымовыми газами коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесённый к полной расчётной поверхности, определяют по номограмме 13:

aн = 55 ккал/м2 ×ч×о С; добавочные коэффициенты: Сz =1; Сф =0,98391; Сs =0,97143; Þ

aк = aн ×Сz ×Сф ×Сs = 55×1×0,98391×0,97143 = 52,5689 ккал/м2 ×ч×о С;


9.2.4) Температурный напор:


Þ температурный напор с достаточной точностью можно найти как:

Поправочный коэффициент y определяют по номограмме и по безразмерным параметрам:


По R и Р находим y= 0,86

9.2.5) Определим расчётную поверхность:


Невязка:

Невязка > 10% Þ вносим конструктивные изменения.

9.2.6) Найдем требуемую высоту трубного пучка и высоту одного хода:

Примем число ходов воздуха n=4:

По расчетной высоте хода определяем расчетную площадь живого сечения для прохода воздуха:

Невязка:

Невязка < 10%, считаем расчет законченым. В заключении расчета хвостовых поверхностей нагрева составляем эскиз их компановки в общем вертикальном газоходе, с указаннием основных размеров.

Расчёт закончен.

X . I Эксплуатация парового котла.

Система управления котельным агрегатом включает ряд подсистем:

1. Информационная подсистема.

2. Подсистема сигнализации.

3. Дистанционного и автоматического управления.

4. Автоматического регулирования параметров.

5. Технологических защит и блокировок.

Информационная подсистема обеспечивает непрерывный сбор, обработку и представление информации о состоянии оборудования и ходе технологического процесса.

Сигнализацмя предоставляет оперативному персоналу информацию о нарушении технологического процесса в виде световых и звуковых сигналов.

Дистанционное и автоматическое управление осуществляет дистанционное воздействие на электрические приводы механизмов и регулирующих органов.

Автоматическое регулирование параметров повышает надежность и экономичность работы парового котла, облегчает условия труда обслуживающего персонала и выполняет следующие функции:

а) стабилизирует и поддерживает параметры пара назаданном уровне.

б) поддерживает соответствие между основными зависимыми величинами.

в) изменяет регулируемую величину по заданному закону.

г) поддерживает оптимальное значение регулируемой величины (оптимальный уровень воды в барабане, оптимальный коэффициент избытка воздуха и др.).

Технологические защиты и блокировки применяются для защиты от повреждений и предупреждения аварий. Технологические защиты срабатывают на останов или разгрузку котла при значительных отклонениях технологических процессов от норм. Блокировки препятствуют неверной последовательности выполнения операций, грозящих аварийными ситуациями.

X . II Пуск барабанного котла.

Различают следующие тепловые состояния котла:

1. Холодное (Рб =0). Возникает при простое котла на срок от одних до трех суток в зависимости от тепловой изоляции.

2. Неостывшее (Рб < 1,3 Мпа).

3. Горячее (Рб > 1,3 МПа).

Длительность пусковых операций зависит от теплового состояния котла, его мощности, параметров, уровнем автоматизации.

Пуск барабанного котла включает три основных этапа:

1. Подготовительный этап (производится до разжегапервой растопочной горелки).

2. Этап подъема параметров (производится от разжега первой горелки до подключения к паровой магистрали).

3. Работа котла на паровую магистраль.

Подготовительный этап :

Цель: Убедится в исправности оборудования котельной установки, щита управления котлом, приборов КИП, импульсных линий к приборам КИП, соблюдение правил техники безопасности (освещение, чистота рабочих мест, исправность лестниц, площадок обслуживания).

Во время этого этапа определяется тепловое состояние котельного агрегата и проводится подготовка к его заполнению деаэрированной водой. При этом должно соблюдаться условие: [tб м – tв ] < 40¸60 C0 , где tб м – температура металла барабана.

Заполнение котла запрещается, если tб м > 160 C0 . Заполнение осуществляется водой с температурой выше, чем температура металла, чтобы во время заполнения осуществлялся прогрев металла. Время заполнения котлов с СД составляет 1¸1,5 часа. Заполнение осуществляется опробованием защит и блокировок котла.

Пуск котла при неисправных защитах и блокировках запрещается !!!

После заполнения контролируется плотность пароводяного тракта, уровень воды в барабане растопочный (на 50 мм ниже нулевого).

Этап подъема параметров:

Начинается с включения растопочных горелок. В этом случае, при пуске из холодного состояния В=10% от Вном ; из неостывшего В=15% от Вном ; из горячего В=20% от Вном .

Цель: повышение параметров пара за котлом до номинальных значений т.к. наиболее толстостенным элементом является барабан, то скорость этого этапа определяется температурными напряжениями в теле барабана:

st =f (Dt), где Dt – температурный напор между внутренней и наружной образующими стенок.

Длительность этого этапа должна быть оптимальной, так как при увеличении скорости прогрева величина термических напряжений может превысить допустимые значения. Снижение скорости вызовет увеличение расхода топлива. До розжига первой горелки включаются тяго – дутьевые механизмы, дымососы, дутьевые вентиляторы и осуществляется вентиляция газоходов котла в течении 10 – 15 минут. Вводится в работу газовое кольцо. Отбирается анализ воздуха на содержание метана, которое должно быть < 1%.

После розжига первой горелки скорость подъема параметров определяется по изменению температуры нижней образующей барабана, которая не должна превышать 300 С за 10 минут.

При появлении пара из воздушников паросборной камеры, они закрываются, и начинается прогрев соединительного паропровода от паросборной камеры котла до паровой магистрали.

При Р=3¸5 атм. Производится сверка уровня воды в барабане по водоуказательной колонке и по снижению указательного уровня. Осуществляется продувка нижних точек котла. Контролируется отсутствие парений во фланцевых и сальниковых уплотнениях.

Пар, который выбрасывается котлом, направляется на прогрев соединительного коллектора, а оставшаяся часть пара удаляется через продувку пароперегревателя.

При достижении параметров пара близких к параметрам в паровой магистрали, осуществляется подготовка к включению котла в паровую магистраль. Для этого отбирается проба на качество пара, корректируется водный режим котла, оповещается персонал турбинного цеха о включении котла в паровую магистраль. Это осуществляется открытием байпаса и прикрытием задвижки на РОУ. После полного открытия байпаса закрывают РОУ.

Работа котла на паровую магистраль.

При этом все регулируемые параметры должны соответствовать режимной карте котла. Нагрузка котельного агрегата регулируется в соответствии с нагрузкой станции и режима работы остального оборудования.

X . III Останов котла.

Есть следующие режимы останова котла:

1. Останов котла в резерв.

2. Останов в длительный резерв или ремонт (с консервацией).

3. Останов с принудительным расхолаживанием.

4. Аварийный останов.

Останов в резерв.

Основные принципы. Под остановом в резерв понимается останов котла сроком не более чем на трое суток. Основная цель – как можно дольше сохранить тепло, аккумулированное котлом.

Технология останова.

Котел разгружается до минимально допустимой нагрузки, до30¸40% от номинальной. Затем отключается соединительный паропровод. Скорость снижения параметров не более чем на 200 С за 10 минут. Температурный напор [tм в.обр – tм н.обр ] < 80 C0 . После отключения подачи топлива осуществляется вентиляция топки и газоходов не более чем на 10 минут, останавливаются тяго–дутьевые механизмы, закрываются направляющие аппараты тяго–дутьевых механизмов.

Продувкой пароперегревателя управляют в ручную для поддержания допустимой скорости снижения давления в барабане.

Список литературы:

1) Тепловой расчёт котельных агрегатов. (Нормативный метод)/Под редакцией

Н.В. Кузнецова. – М.: Энергия, 1973. –296с.

2) Резников М.И. Парогенераторные установки электростанций. – М.: Энергия, 1974. –360с.

3) Методические указантя по определению коэффициента полезного действия паровых

котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново, 1987. –36с.

4) Методические указантя по определению коэффициента теплопередачи и температурного напора при расчёте поверхностей нагрева паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново; ИЭИ, 1987.

5) Методические указантя по поверочному расчёту топочной камеры и фестона паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново; ИЭИ, 1987.

6) Методические указантя по конструкторскому расчёту пароперегревателя и хвостовых поверхностей паровых котлов / Парилов В.А., Ривкин А.С., Ушаков С.Г., Шелыгин Б.Л. – Иваново; ИЭИ, 1991. –36с.

7) Александров В.Г. Паровые котлы средней и малой мощности. –Л.: Энергия, 1972.—200с.

8) Ковалёв А.П., Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы: Учебник для ВУЗов. –М.: Энерго- атомиздат, 1985. –376с.

[АА1]

[АА2]

[АА3]

ОТКРЫТЬ САМ ДОКУМЕНТ В НОВОМ ОКНЕ

ДОБАВИТЬ КОММЕНТАРИЙ [можно без регистрации]

Ваше имя:

Комментарий