Проектирование оснований и фундаментов восьмиэтажного жилого дома (стр. 5 из 8)
- для песка мелкого
: 
- для глины
: 
Определяем средний коэффициент относительной сжимаемости:
Полная осадка фундамента:
Предельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 8см
при принятом размере фундамента требования СНиП выполняются9. Определение осадки столбчатого фундамента под внутреннюю стену проходящую по оси Б методом эквивалентного слоя
Ширина подошвы фундамента
, осадочное давление под подошвой фундамента 
В основании преобладает суглинок, поэтому по таблице определим мощность эквивалентного слоя при 
и отношении сторон подошвы фундамента 
≈2,4 (рис. 4).Осадку фундамента методом эквивалентного слоя определяем по формуле:
где
- мощность эквивалентного слоя 
.-коэффициент эквивалентного слоя, учитывающий жесткость и форму подошвы фундамента. 
b=2,4м.- ширина подошвы фундамента.
В расчетной схеме сжимаемою толщу грунта, которая оказывает влияние на осадку фундамента , принимают равной двум мощностям эквивалентного слоя:
Определяем коэффициент относительной сжимаемости каждого слоя:
- для суглинка
: 
- для песка мелкого
: - для глины
: Определяем средний коэффициент относительной сжимаемости:
Полная осадка фундамента:
Предельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 8см
при принятом размере фундамента требования СНиП выполняются10. Расчет свайного фундамента под наружную колонну по оси А 8-и этажного жилого здания
Район строительства г. Воронеж. По обрезу фундамента действует расчетная вертикальная нагрузка, полученная для расчета по II предельному состоянию NII = 925,4 кН/м. Планировочная отметка DL равна 129,75.
Уровень грунтовых вод соответствует отметке WL = 127,65 м, т.е. находится на глубине 2,1 м. от планировочной отметки DL.
Инженерно-геологические условия.
| № слоя | Глубина от поверхности | Мощность слоя | IL | e | R0, кПа |  , кН/м3 |  | CII , кПа | E0 , кПа | грунт |
| I | 0,49 | 0,49 | - | - | - | 16,5 | - | - | - | Насыпь неслежавшаяся |
| II | 2,1 | 1,61 | 0,22 | 0,79 | 218 | 18,8 | 170 | 15 | - | Суглинок полутвердый |
| III | 4,89 | 2,79 | 0,74 | 0,8 | 174 | 19,6 | 150 | 14 | 11099 | Суглинок текучепластичный |
| IV | 9,27 | 4,38 | - | 0,55 | 300 | 20,8 | 300 | - | 19770 | Песок мелкий. |
| V | 14,7 | 5,43 | 0,21 | 0,55 | 508 | 21,4 | 170 | 40 | 34959 | Глина полутвердая |
Дом имеет подвал, глубиной 1,9 м., площадка предполагаемого строительства сложена хорошими по прочности грунтами (в основании преобладают суглинки). Поэтому фундамент не глубокого заложения будет иметь явное преимущество перед свайным, т.к. объем земляных работ для обоих вариантов фундаментов будет практически одинаков, а трудоемкость забивки свай будет значительно выше, чем укладка песчаной подушки. Поэтому свайный фундамент проектируем как учебный вариант.
Глубина заложения ростверка:
Принимаем железобетонную забивную сваю сечением
, стандартной длинны L = 4,5 м., С-4,5-30 (ГОСТ 19804.1-79), длина острия 0.25м. (рис. 5); свая работает на центральное сжатие, поэтому заделку сваи в ростверк принимаем 0,3 м. Нижний конец сваи забивается в песок мелкий на глубину 1,91 м.Под подошвой ростверка залегает суглинок текучепластичный мощностью 1,69 м. Сопротивление на боковой поверхности сваи в суглинке (IL=0,74):
на глубине z1 = 4,04м
f1 = 7,64кПа
Ниже залегает песок мелкий мощностью 2,51м. Делим его на два слоя 1,26м и 1,06м. Сопротивление на боковой поверхности сваи в песке (e=0,55):
на глубине z2 = 5,52м
f2 = 53,98 кПа,
на глубине z3 = 6,77м
f3 = 55,6 кПа.
Определяем несущую способность сваи:
Тогда расчетная нагрузка, допускаемая на сваю по грунту, составит:
где
- коэффициент безопасности по грунту.Определяем количество свай на 1 пог. м. фундамента:
где
- расчетная нагрузка на фундамент по 1 предельному состоянию. 
- коэффициент, зависящий от вида свайного фундамента; для отдельно стоящего фундамента под колонну 
d = 0,3 м - сторона сваи.
dр =2,5 м - высота ростверка и фундамента, не вошедшая в расчет при определении NI.
- удельный вес бетона.При проектировании отдельностоящего свайного фундамента количество свай округляется до целого числа в большую сторону, таким образом принимаем свайный фундамент из 4 свай.
Высота ростверка назначается ориентировачно из условия прочности ростверка на продавливание и изгиб:
Принимаем высоту ростверка из конструктивных соображений hр=0,5м.
Чтобы получить минимальные плановые размеры ростверка и тем уменьшить его материалоемкость, назначаем минимально допустимое расстояние между осями свай, равное трем их диаметрам:
, а расстояние от края ростверка до боковой грани сваи – по 0,05 (свесы). Принимаем размеры ростверка в плане 1,3*1,3м.Расчетную нагрузку на сваю во внецентренно нагруженном фундаменте находят по формуле:
Определяем дополнительную вертикальную нагрузку, действующую по подошве ростверка, за счет собственного веса ростверка Gр и грунта засыпки Gгр на обрезе ростверка:
кНгде: Vр – обьем занимаемый ростверком, подколонником и полом подвала
м3γδ=22кН/м3 – удельный вес монолитного железобетонного ростверка, подколонника БК-2 и пола.
Определяем вес грунта засыпки:
кНгде:
м3γгр=18кН/м3 – удельный вес грунтовой засыпки
кН 
кН<354,22кН=Pсв Далее необходимо провести расчет основания по II предельному состоянию (по деформациям определить осадку). Если условия расчета по II предельному состоянию будут обеспечены, то полученную конструкцию фундамента можно считать окончательно запроектированной.