Проектирование основания и фундамента 13-этажного жилого дома в городе Великий Устюг (стр. 3 из 4)

Так как l/h= 95200/42600=2,24

11.

– угол внутреннего трения

12.

13.

14.

– коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиПа, в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента.

15. Kz=1 (так как ширина ленточного фундамента b≤10 м)

16. b=2000 мм – меньшая сторона подошвы фундамента.

17.

– расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента.

18. d₁=h_s+h_sfx(γ_cf/γ_II’)= 0,3+0,2х (22/18)=0,54 – приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала.

19. d_B=2,1–0,5=1,6 м – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала.

Проверяем фактическое среднее давление P, действующее под подошвой фундамента при принятом размере и заданных нагрузках:

Gф – собственный вес 1 м фундамента

Gф=(2х2х0,3х1х24)+(1,2х1,2х0,6х1х22)= 28,8+19,008=47,8кН/м³

А=bх1=2х2=4 м²

P=394,73 кПа≤ R=439,46 кПа

Определяем разницу между R и P.

%

Вывод: Разница между средним давлением, действующим по плите столбчатого фундамента P, и расчетным сопротивлением R составляет меньше 11.3% < 20%, ширина плиты фундамента запроектирована достаточно экономично.

с – зазор между блоками

Ro – расчетное сопротивление

4.3 Определение размеров песчаной подушки для ленточного фундамента под наружную стену 13 этажного здания

Согласно СНиП, находим коэффициент затухания -, по кровле подстилающего слоя:

Принимаем ширину песчаной подушки 1.5 м (опирается на слой – супесь пластичная).

Так как

, то . Угол заложения песчаной подушки

20.

21.

22.

23.

24. Kz=1 (так как ширина ленточного фундамента b≤10 м)

25. b=4400 мм

26.

27. d₁=h_s+h_gx(γ_cf/γ_II’)= 0,3+2,7х (22/18)=3,6

28. d_B=2,1–0,5=1,6 м

Определяем расчетное сопротивление грунта подстилающего песчаную подушку:

Следовательно, запроектированные размеры фундамента и принятая толщина песчаной подушки удовлетворяют требованиям СНиП.

5. Расчет свайного фундамента

5.1 Расчет свайного фундамента под наружную стену 13 этажного здания

Принимаем сваи забивные С 8 30, где l=8 м, сечение 30х30 см, толщина ростверка -500 мм.

Ориентировочная длина сваи с учетом глубины заложения ростверка и величины задки сваи в него (100 мм):

Определяем несущую способность забивной сваи:

– коэффициенты условия работы сваи в грунте

– коэффициенты условия работы сваи в грунте

А=0,3х0,3=0,09 м^2, где А – площадь опирания на грунт

R=4200 кПа (табл)

Z1=2,28 м

Z2=3,44 м

Z3=4,60 м

Z4=6,20 м

Z5=8,20 м

Z6=10,075 м

Fi ₁= 44

Fi ₂= 50

Fi ₃= 55

Fi ₄= 59

Fi ₅= 62

Fi ₆= 65

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю по грунту:

- коэффициент безопасности по грунту.

- расчетная нагрузка на фундамент по 1 п.с.

- коэффициент, зависящий от вида свайного фундамента, для ленточного под стену -7,5, для отдельно стоящего -9

n – количество свай

Так как

, однорядная.

Расчетное расстояние между осями свай на 1 пог. м. стены:

Lp=1/n=1/0,81=1,2 м

Ширина ростверка:

Bp=(0,3+2х0,1+0,7)=1,2 м

Фактическая нагрузка на одну сваю:

1,2 – коэффициент перехода от 2 группе предельных состояний к 1 группе п.с.

G=(3х (0,6х0,6х1х22))= 23,76кН – вес грунтовой пригрузки ростверка

Qp=0,7х0,5х1х24=8,4 – вес ростверка

следовательно подбираем другое количество свай (n)

5.2 Расчет свайного фундамента под колонну 13 этажного здания

Ширина ростверка:

bp=(0,9+2х0,1+0,3)=1,4 м

- коэффициент, зависящий от вида свайного фундамента, для ленточного под стену -7,5, для отдельно стоящего -9

n – количество свай

Фактическая нагрузка на одну сваю:

1,2 – коэффициент перехода от 2 группе предельных состояний к 1 группе п.с.

Qp=1,3х1,3х24х0,5=20,28

Qк=0,4х0,4х24х2,3=8,83

Qn=0,8²х0,6х22=8,44