30-ти квартирный жилой дом (стр. 5 из 20)

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).

Определим теплопоступления:

Q_s=t_F^.k_F^.(A_F1I₁+ A_F2I₂+ A_F3I₃+A_F4I₄)=

=0.8^.0.8(505,81^.539)=174484,22(МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Q_h^y=[Q_h– (Q_int+Q_s)^.V]^.b_h ,

Q_h^y=[1065507,71–(311960,8+174484,22)^.0.8]^.1.11=750750,38(МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут) определяется по формуле (3.5):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=750750,38×10³/(5116,8^.2682)=54,71(кДж/(м^2.0С^.сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h₀^des=0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 – для 13-этажного здания равен 70кДж/(м^2.0С^.сут).

Следовательно, полученный нами результат значительно меньше требуемого 54,71<70, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1«б» СНиП II-3-79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).

19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:

- стен R_w^req=1,91 м^2.0С/Вт

- окон и балконных дверей R_f^req=0.367 м^2.0С/Вт – (Без изменения)

- глухой части балконных дверей RF₁^req=0.81 м^2.0С/Вт – (Без изменения)

- наружных входных дверей R_ed^req=0.688 м^2.0С/Вт –

т.е. 0.6 от R₀^тр по санитарно-гигиеническим условиям;

- совмещенное покрытие R_c^req=1,63м^2.0С/Вт

- перекрытия первого этажа R_f=2 м^2.0С/Вт

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:

K_m^tr=1.13(2356,31/1,91+505,81/0,367+124,08/0,81+81/0,688+

+0,6×(426,4/2))/3920=0,868 (Вт/(м^2.0С)).

21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w=G_m^c=G_m^f=0.5кг/(м^2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m^F=6кг/(м^2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3-79*).

22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м³/ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=0.381 (1/ч).

23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания:

K_m^inf=0,364(Вт/(м^2.0С)).

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=0,868+0,364=1,232(Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели 2

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж:

Q_h=0.0864^. 1,232^.2682^. 3920=1119101,02(МДж).

26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения q_int=10Вт/м².

27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=311960,8(МДж).

28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:

Q_s=174484,22(МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:

Q_h^y=[Q_h– (Q_int+Q_s)^.V]^.b_h ,

Q_h^y=[1119101,02–(311960,8+174484,22)^.0.8]^.1.11=657608,11(МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=657608,11×10³/(5116,8×2682)=67,3(кДж/(м^2.0С^.сут)).

При требуемом q_h^req=70кДж/(м^2.0С^.сут).

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа.

Стены: принимаем следующую конструкцию стены, теплотехнические характеристики материалов и толщину утеплителя

4.3 Теплотехнические показатели материалов:

Участок стены :

1. Керамический кирпич:

плотность g=1400кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0,52Вт/(м^.0С).

2. Воздушная прослойка: R=0.14 (м²⁰С/Вт)

3. Пенополистирол:

плотность g=40кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0,041Вт/(м^.0С).

4. Пенобетонные блоки:

плотность g=800 кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0,33Вт/(м^.0С).

4. Цементно-песчанная штукатурка:

плотность g=1600кг/м³, Рисунок 1. Элемент

стены.

коэффициент теплопроводности l_А=0,7Вт/(м^.0С).

5. Ж.Б. колонна:

плотность g=2500кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=1,92Вт/(м^.0С).

Сопротивление теплопередачи на участке А-А:

R₀=R_в+R_ш+R_пб+R_утеп+R_вп+R_к+R_н=R₀^треб;

1/8.7+0.02/0.7+0,19/0,33+d_утеп/0,041+0,14+0,12/0,52+1/23=1,91,

откуда d_утеп=0,032 м=32мм.

Принимаю d₁=100 мм, на участке стены А-А, что значительно

больше d=32 мм в виду конструктивных требований к компоновке стены.

Совмещенное покрытие.

Теплотехнические показатели материалов компоновки покрытия:

1 Цементно-песчаная стяжка:

плотность g=1800кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0.76Вт/(м^.0С).

2 Утеплитель- жесткие минераловатные плиты:

плотность g=200кг/м³,

Рисунок 2. Компоновка

коэффициент теплопроводности l_А=0,076Вт/(м^.0С) покрытия

3 Железобетонная плита пустотного настила:

плотность g=2500кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=1.92Вт/(м^.0С).

Сопротивление теплопередаче:

R₀=R_в+R_ж/б+R_утеп+R_ст+R_н=R₀^треб;

1/8.7+0,18/1,92+d_утеп/0,076+0,04/0,76+1/23=1,63,

откуда d_утеп=0,1м = 100 мм.

Перекрытие первого этажа

Теплотехнические характеристики материалов:

1. Дубовый паркет:

плотность g=700кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0,35Вт/(м^.0С).

2. Цементно-песчаная стяжка:

плотность g=1800кг/м³, Рисунок 3.

Компоновка перекрытия первого этажа.

коэффициент теплопроводности l_А=0.76Вт/(м^.0С).

3. Утеплитель – пенополистирол:

плотность g=40кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=0,041Вт/(м^.0С).

4. Железобетонная плита:

плотность g=2500кг/м³,

коэффициент теплопроводности l_А=1.92Вт/(м^.0С).

Сопротивление теплопередаче:

R₀=R_в+R_пар.+R_ст+R_утеп+R_ж/б+R_н=R₀^треб;

1/8.7+0,04/0,76+0,015/0,35+d_утеп/0,041+0,18/1,92+1/23=2,

откуда d_утеп=0,067 м = 70 мм.

4.4 Расчёт коэффициента естественной освещённости и звукоизоляции внутренних ограждающих конструкций

Расчёт освещённости помещений.

Расчёт освещённости помещений производится согласно СНиП II-4-79. Нормативное значение коэффициента естественного освещения для здания расположенного в V поясе светового климата

,

где

по табл. 2 п. 1 (1); m = 0,8 – коэффициент светового климата по табл. 4 (1); с = 0,65 – коэффициент солнечности климата по табл. 5 (1). Расчёт производится для комнаты на четвёртом этаже с размерами в плане 5,52 × 3,24 м и проёмом 2 × 1,8 м.

Находим расчётный коэффициент естественной освещённости (КЕО) по формуле:

где ε_б – геометрический КЕО в расчётной точке при боковом освещении, учитывающий прямой свет неба, определяемый по формуле:

ε_б = (n₁ ∙ n₂) ∙ 0,01,

где n₁ = 13 – число лучей проходящих через оконный проём (см рис. 5.4.1.1 );

n₂ = 14 – число лучей проходящих через оконный проём (см рис. 5.4.1.1);

ε_б = (13 ∙ 14) ∙ 0,01 = 1,82 ;

q – коэффициент, учитывающий неравномерную яркость облачного неба МКО, q = 0,72;

ε_зд – геометрическое КЕО а расчётной точке при боковом освещении, учитывающий свет, отражённый от противостоящих зданий, ε_зд = 0;

R – коэффициент, учитывающий относительную яркость противостоящего здания; r₁ – коэффициент, учитывающий повышение КЕО при боковом освещении благодаря свету, отражённому от поверхностей помещения и подстилающего слоя, прилегающего к зданию, r₁ = 2,4;

τ₀ – общий коэффициент светопропускания определяемый по формуле:

τ₀ = τ₁ ∙ τ₂ ∙ τ₃ ∙ τ₄ ∙ τ₅,

где τ₁ – коэффициент светопропускания материала, определяемый, τ₁ = 0,8 – для стеклопакета;

τ₂ – коэффициент, учитывающий потери света в переплётах светопроёма,

τ₂ = 0,8 – для одинарных переплётов;

τ₃ – коэффициент, учитывающий потери света в несущих конструкциях, τ₃ = 1 – при боковом освещении;

τ₄ – коэффициент, учитывающий потери света в защитной сетке, устанавливаемой под фонарями, τ₄ = 1;