Расчет предварительно напряженной двускатной двутавровой балки покрытия пролетом 18 м третьей (стр. 3 из 7)

5.1.4 Потери от быстронатекающей ползучести определяем в следующих местах по высоте поперечного сечения:

- на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры, т.е. при

;

- на уровне крайнего сжатого волокна бетона, т.е. при

;

- на уровне центра тяжести сжатой арматуры, т.е при

,

для чего вычисляем следующие параметры:

- усилия от обжатия

с учетом потерь при

;

- напряжения в бетоне на уровне арматуры

где

;

- то же на уровне сжатой арматуры (

)

;

- то же на уровне крайнего сжатого волокна (

)

.

Коэффициент

больше нормированного значения 0,8, поэтому принимаем .

Для всех уровней сечения отношение

, тогда потери от быстронатекающей ползучести соответственно составят:

;

;

.

Итого первые потери

Предварительное напряжение с учетом первых потерь

Усилие обжатия с учетом первых потерь

где

, - напряжения в ненапрягаемой конструктивной арматуре соответственно .

Эксцентриситет усилия

относительно центра тяжести приведенного сечения

г

де

, .

5.2 Вторые потери

5.2.1. От усадки бетона

.

5.2.2. От ползучести бетона:

- напряжение на уровне центра тяжести предварительно напряженной арматуры

( )

;

- то же на уровне сжатой арматуры

( )

;

- то же на уровне крайнего сжатого волокна (

)

.

При

, тогда потери от быстронатекающей ползучести соответственно составят:

;

;

.

Итого вторые потери

Полные потери

МПа

Предварительное напряжение с учетом полных потерь и при коэффициенте точности натяжения

Усилие обжатия с учетом первых потерь

где

, - напряжения в ненапрягаемой конструктивной арматуре соответственно .

Эксцентриситет усилия

относительно центра тяжести приведенного сечения

где

, .

Характеристики предварительного напряжения для остальных сечений вычислены аналогично и приведены в таблице 4. для сечения 0-0, которое располагается в пределах зоны передачи предварительных напряжений с арматуры на бетон, при вычислении потерь учтены коэффициенты

и .

6 Расчет прочности наклонных сечений

Так как фактическая нагрузка на балку приложена в виде сосредоточенных сил с шагом, равным ширине плит покрытия 3м, принимаем длину проекции наклонного сечения с=3м (расстояние от опоры до ближайшего сосредоточенного груза). В опорном сечении

мм, тогда в конце расчетного наклонного сечения рабочая высота составит

,

а средняя рабочая высота в пределах наклонного сечения

.

Величину усилия обжатия примем равной среднему значению для сечений 0-0 и I-I (см. таблицу 4).

.

Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры

;

;

где

.

Так как одно из условий не выполняется, поперечную арматуру подбираем по расчету согласно п.3,22-3,23[4].

Для рассматриваемого наклонного сечения (от грани опоры до первого сосредоточенного груза) имеем:

( в запас прочности); .

Таблица 4 – Характеристики предварительного напряжения

Сечение	Потери предварительного напряжения, МПа						Усилия обжатия, кН		Эксцентриситет, мм
0-0	8,81	0,00	32,98	0,00	175,64	243,63	698,96	572,38	334	370
I-I	5,98	0,00	22,45	0,00	172,81	230,26	701,16	594,91	456	496
II-II	5,94	6,51	22,29	24,46	172,77	230,06	701,32	594,67	485	529
III-III	5,59	6,00	20,99	22,55	172,42	228,40	701,57	597,56	570	621
IV-IV	5,53	5,92	20,79	22,23	172,36	228,15	701,60	598,00	598	652
V-V	5,19	5,59	19,53	21,04	172,02	226,55	701,89	600,57	682	743

,