Расчет построения одноэтажных промышленных зданий (стр. 3 из 3)
T= 2.80000 N= 29
-.14308140E-02 -.15148020E-02 -.54299260E-05
T= 2.90000 N= 30
-.18521230E-02 -.11282400E-02 -.15174070E-04
T= 3.00000 N= 31
-.96214750E-03 -.59880910E-03 -.24572520E-04
T= 3.10000 N= 32
-.11266470E-02 .86231880E-04 -.32691930E-04
T= 3.20000 N= 33
-.17689520E-02 .75087200E-03 -.39425290E-04
T= 3.30000 N= 34
-.12746460E-02 .11732050E-02 -.44991740E-04
T= 3.40000 N= 35
-.91806740E-03 .13450410E-02 -.48890270E-04
T= 3.50000 N= 36
-.16164340E-02 .12923520E-02 -.50774530E-04
T= 3.60000 N= 37
-.19403370E-02 .95944520E-03 -.50988400E-04
T= 3.70000 N= 38
-.16628540E-02 .41331180E-03 -.49615000E-04
T= 3.80000 N= 39
-.19867290E-02 -.16081450E-03 -.46413650E-04
T= 3.90000 N= 40
-.24829050E-02 -.66686290E-03 -.41636050E-04
T= 4.00000 N= 41
-.21854890E-02 -.10567920E-02 -.35726890E-04
T= 4.10000 N= 42
-.17483510E-02 -.12216680E-02 -.28737750E-04
T= 4.20000 N= 43
-.16588800E-02 -.11111410E-02 -.20798240E-04
T= 4.30000 N= 44
-.11688260E-02 -.79982470E-03 -.12392270E-04
T= 4.40000 N= 45
-.23961570E-03 -.36274160E-03 -.38271750E-05
T= 4.50000 N= 46
.36764950E-03 .14615250E-03 .48003090E-05
T= 4.60000 N= 47
.78793360E-03 .61294420E-03 .13159930E-04
T= 4.70000 N= 48
.14561550E-02 .92059890E-03 .20856250E-04
T= 4.80000 N= 49
.19492370E-02 .10355960E-02 .27747850E-04
T= 4.90000 N= 50
.19849900E-02 .95823970E-03 .33689180E-04
T= 5.00000 N= 51
.19987910E-02 .68944190E-03 .38379960E-04
6. Обработка результатов
 |
6.1 Расчет ОПЗ на динамическую крановую нагрузку
Рис.8
Максимальное смещение в уровне подкрановой балки возникает при
Т = 1,7 сек.; N =18
V1 = 0,437×10-2 м
Vn = 0,93×10-3 м
φ n = 0,61×10-4 рад
V2 = Vn+φn×y2 =0,93×10-2 +0,61×10-4×78 = 1,3×10-2 (м)
Определяем усилия в уровне подкрановой балки и в уровне покрытия:
rрр×V1 + rpm×V2 = Р1
rmр×V1 + rmm×V2 = Р2
Р1 = 35150×0,437×10-2 – 19450×1,3×10-2 = -99,24 (кН)
Р2 = 12270×1,3×10-2 -19450×0,437×10-2 = 74,51 (кН)
Максимальное смещение в уровне покрытия возникает при
Т = 1,8 сек.; N = 19
V1 = 0,449×10-2 м
Vn = 0,13×10-2 м
φ n = 0,605×10-4 рад
V2 = Vn+φn×y2 = 0, 13×10-2 +0,605×10-4×78 = 0,493*10-2 (м)
Определяем усилия в уровне подкрановой балки и в уровне покрытия:
rрр×V1 + rpm×V2 = Р1
rmр×V1 + rmm×V2 = Р2
Р1 = 35150×0,449×10-2 – 19450×0,493×10-2 = 61,93 (кН)
Р2 = 12270×0,493×10-2 -19450×0,449×10-2 = -26,84 (кН)
6.2 Расчет ОПЗ по плоской расчетной схеме на статическую нагрузку от торможения крановой тележки
Расчётная схема имеет вид
Рис.9
Расчет ведётся методом конечных элементов. По полученным значениям строим эпюру моментов.
7. Сравнение результатов динамического расчета по пространственной расчетной схеме с результатами статического расчета по плоской схеме
1 вариант( динамический расчёт) Статический расчёт
После сравнения результатов динамического расчёта по пространственной расчётной схеме с результатами статического расчёта по плоской схеме выяснили, что момент в верхней части колонны увеличился на 30%, а в нижней части уменьшился на 55%. Расчет по пространственной расчетной схеме более приближен к реальным условиям, чем статический расчет, так как в нем мы рассматриваем все сооружение в целом, а не отдельную его раму, что позволяет экономичнее и точнее запроектировать конструкции здания. Ткр=95,58 (кН), а Р1=99,24 (кН), следовательно, Ткр < Р1. Значит, в здании проявилась динамичность, чем пространственность, то есть на колонну будет действовать нагрузка, равная 95,58 кН.
Список Литературы
1. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов/ Е. И. Беленя, В. А. Балдин, Г. С. Ведеников и др.; Под общ: ред Е. И. Беленя. 6-е изд., перераб. И доп. – М.: Стройиздат, 1985. – 560 с., ил.
2. Золина Т.В. Применение программного комплекса по расчету промышленных зданий на динамическиекрановые нагрузки: Методические рекомендации. – Астрахань: АИСИ, 1997.
3. Золина Т.В. Расчет одноэтажных промышленных зданий, оборудованных мостовыми кранами, на горизонтальные крановые нагрузки с учетом пространственной работы: Методические рекомендации. – Астрахань: АИСИ, 1999.