Проект технологии бурения разведочной скважины глубиной 1822м на Кристаллический горизонт Елгин (стр. 2 из 17)

2.

= 1,1*0,862 =0,948кг/м

3.

= 1,1*0,895 =0,984 кг/м

4.

= 1,1*0,913 =0,995 кг/м

5.

= 1,05*0,937 =1,004кг/м

6.

= 1,05*0,971 =1.019 кг/м

7.

= 1,05*0,983=1.032 кг/м

8.

= 1,05*0,989 =1.038 кг/м

9.

= 1,05*0,953=1.000 кг/м

1.

=0,9*1,387= 1,248кг/м

2.

=0,9*1,390= 1,251кг/м

3.

=0,9*1,471 =1,323 кг/м

4.

=0,9*1,442 = 1,297 кг/м

5.

=0,9*1,62= 1,458 кг/м

6.

=0,9*1,326 = 1,193кг/м

7.

=0,9*1,471= 1,323кг/м

8.

=0,9*1,381 = 1,242 кг/м

9.

=0,9*1,400 = 1,260кг/м

1.

=0,879+1,5/0,58=3.46 г/см³

2.

=0,862+1,5/3.53=1,286 г/см³

3.

=0,895+1,5/5.88=1,150 г/см³

4.

=0,913+1,5/8.17=1,096г/см³

5.

=0,937+2,5/11.32=1,157г/см³

6.

=0,971+2,5/12.83=1,165см³

7.

=0,983+2,5/15,30=1,146г/см³

8.

=0,989+2,5/16.67=1,122г/см³

9.

=0,953+2,5/17,87=1,138 г /см³

№интервала
1	0,58	0,879	1,1	0.966	3.46	1,5	1.248
2	3.53	0,862	1,1	0.948	1,286	1,5	1,251
3	5.88	0,895	1,1	0.984	1,150	1,5	1.323
456789	8.1711.3212.8315,3016.6717.87	0,9130,9370,9710,9830,9890,953	1,11,051,051,051,051,05	0.9951.0041,0191,0321,0381,000	1,0961.1571,1651,1461,1221,138	1,52,52,52,52,52,5	1.2971,4581,1931,3231,2421,260

4. Проверочный расчет расхода и плотности промывочной

жидкости в ранее пробуренных скважинах при отработке долот.

Для роторного способа 0-60м.

В исходных данных принято, что согласно опыту бурения скважин хорошая очистка кольцевого пространства от шлама осуществляется при скорости восходящего потока промывочной жидкости υ_п = 0,48 м/с.

по формуле (4.1):

Здесь диаметр скважины d_с для упрощения расчетов на всем протяжении ствола принят равным диаметру долота.

Определим расход жидкости, необходимый для очистки забоя от шлама, по формуле (4.2):

Сравнивая значения Q1 и Q2 с фактическим расходом жидкости Q0 = 0,032 м³/с в скв. 1 и 2, видим, что он не удовлетворяет условию (4.3):

Q₀ = 0,032 м³/с ≥ max Q1 = 0,085 м³/с . Поэтому расход Q₀ принимаем равным 0,085 м³/с.

Проверим соответствие плотности промывочной жидкости, использованной в скважине 1 и 2, правилом безопасности.

По формуле 4.4.

Найденная плотность меньше плотности жидкости, примененной в скважине 1 и 2, и поэтому последняя не подлежит корректировке.

Для ГЗД 60-360

С учетом принятой для данной площади или указанной в задании скорости υ_к = 0,5 м/с находим необходимый для выноса шлама расход промывочной жидкости по формуле (4.1):

0,027 (м³/с)

Здесь диаметр скважины d_с для упрощения расчетов на всем протяжении ствола принят равным диаметру долота.

Определим расход жидкости, необходимый для очистки забоя от шлама, по формуле (4.2):

Сравнивая значения Q₁ и Q₂ с фактическим расходом жидкости Q₀ = 0,027 м³/с в скв. 1 и 2, видим, что он не удовлетворяет условию (4.3):

Q₀ = 0,028 м³/с ≥ maxQ₁ = 0,047 м³/с

Поэтому расход Q₀ принимаем равным 0,047 м³/с.

Проверим соответствие плотности жидкости, примененной в скв. 1 и 2, требованиям правил безопасности по формуле (4.4):

1257 кг/м³

что меньше фактической плотности. Поэтому последнюю будем использовать в дальнейших расчетах.

Для ГЗД 360-600

С учетом принятой для данной площади или указанной в задании скорости υ_к = 0,5 м/с находим необходимый для выноса шлама расход промывочной жидкости по формуле (4.1):

0,012 (м³/с)

Здесь диаметр скважины d_с для упрощения расчетов на всем протяжении ствола принят равным диаметру долота.

Определим расход жидкости, необходимый для очистки забоя от шлама, по формуле (4.2):

В скважинах 1 и 2 промывка осуществлялась при расходе Q₀ = 0,028 м³/с. поэтому согласно выражению (4.3) отработка долот производилась в условиях неудовлетворительной очистки забоя и ствола от выбуренной породы:

Q₀ = 0,026 м³/с > max { Q₁ = 0,012 м³/с; Q₂ = 0.026 м³/с}.

Проверим соответствие плотности промывочной жидкости, использованной в скважине 1 и 2, правилом безопасности.

По формуле 4.4.

1211 кг/м³

что меньше фактической плотности. Поэтому последнюю будем использовать в дальнейших расчетах.

Для ГЗД 600-833

С учетом принятой для данной площади или указанной в задании скорости υ_к = 0,5 м/с находим необходимый для выноса шлама расход промывочной жидкости по формуле (4.1):

0,012 (м³/с)

Здесь диаметр скважины d_с для упрощения расчетов на всем протяжении ствола принят равным диаметру долота.

Определим расход жидкости, необходимый для очистки забоя от шлама, по формуле (4.2):

В скважинах 1 и 2 промывка осуществлялась при расходе Q₀ = 0,028 м³/с. поэтому согласно выражению (4.3) отработка долот производилась в условиях неудовлетворительной очистки забоя и ствола от выбуренной породы:

Q₀ = 0,026 м³/с > max { Q₁ = 0,012 м³/с; Q₂ = 0.026 м³/с}.

Проверим соответствие плотности промывочной жидкости, использованной в скважине 1 и 2, правилом безопасности.

По формуле 4.4.

1319 кг/м³

найденная плотность меньше плотности жидкости, примененной в скважине 1 и 2, и поэтому последняя не подлежит корректировке.

Для ГЗД 833-1154

С учетом принятой для данной площади или указанной в задании скорости υ_к = 0,5 м/с находим необходимый для выноса шлама расход промывочной жидкости по формуле (4.1):

0,012 (м³/с)

Здесь диаметр скважины d_с для упрощения расчетов на всем протяжении ствола принят равным диаметру долота.

Определим расход жидкости, необходимый для очистки забоя от шлама, по формуле (4.2):

В скважинах 1 и 2 промывка осуществлялась при расходе Q₀ = 0,028 м³/с. поэтому согласно выражению (4.3) отработка долот производилась в условиях удовлетворительной очистки забоя и ствола от выбуренной породы:

Q₀ = 0,026 м³/с > max { Q₁ = 0,012 м³/с; Q₂ = 0.026 м³/с}.

Проверим соответствие плотности промывочной жидкости, использованной в скважине 1 и 2, правилом безопасности.