• велика кількість операцій роз'єднувачами при виводі в ревізію і ремонт вимикачів ускладнює експлуатацію РП;

• необхідність установки шиноз'єднувального, обхідного вимикачів і великої кількості роз'єднувачів збільшує витрати на спорудження РП.

Рис. 1.6. 3. - Схема із двома робочими і обхідною системами шин

Деякого збільшення гнучкості і надійності схеми можна досягти секціонуванням однієї або обох систем шин.

2. ВИБІР АПАРАТІВ І СТРУМОВЕДУЧИХ ЧАСТИН

2.1 Розрахункові умови для вибору апаратів і провідників по робочому режиму

Силові вимикачі і роз'єднувачі, установлювані в пристроях вищої і нижчої напруги вибирають:

- по напрузі, кВ;

- по максимальному робочому (розрахунковому) струму - струму пiсляаварiйного режиму трансформатора по вираженню:

- по роду установки (відкриті, закриті). Аналогічно вибирають параметри роз'єднувачів.

Перевірка силових вимикачів на стійкість дії струмів к. з. і по здатності, що відключає, здійснюється по формулах:

- на динамічну стійкість: i_дин > i_yд;

- на термічну стійкість:

- по здатності, що відключає:

Перевiрка роз'єднувачів аналогічна перевірці силових вимикачів за винятком того, що роз'єднувачі не перевіряють по здатності, що відключає.

Параметри апаратів на лініях, що відходять, вибирають по розрахункових максимальних навантаженнях приєднання.

Трансформатори струму вибирають: по напрузі; по максимальному навантаженню приєднання. Номінальний струм первинної обмотки трансформатора струму повинен бути якнайближче до робочого струму установки, тому що недовантаження первинної обмотки трансформатора струму приводить до збільшення погрішності:

- по класі точності і конструктивному виконанню;

Трансформатори струму перевіряють:

- по електродинамічній стійкості:

;

де

- кратність електродинамічної стійкості по каталозі.

Убудовані і шинні трансформатори струму на електродинамічну стійкість не перевіряють.

- по термічній стійкості:

або

- по вторинному навантаженню:

де

- номінальне припустиме навантаження трансформатора струму в обраному класі точності;

- вторинне навантаження.

Для живлення елементів релейного захисту, ланцюгів напруги контрольно-вимірювальних приладів і контролю ізоляції в мережах з ізольованої нейтралю вибирають трансформатори напруги типу НАМИ - 6(10) кВ. Їх вибирають по напрузі і по вторинному навантаженню:

U_H0M S₂<S_H()M

де S_H()M - номінальна потужність в обраному класі точності:

S₂- навантаження всіх вимірювальних приладів і реле, підключених до трансформатора напруги.

2.2 Вибір електричних апаратів вище 1000 В

2.2.1 Вибір вимикачів і роз'єднувачів

В зв'язку з можливістю перевантаження трансформатора зв'язку струм максимального режиму дорівнює току пiсляаварiйного режиму:

Таблиця 2.1. Вибір вимикачів і роз'єднувачів на 220 кВ

Розрахункові дані	Дані вимикачаЯЭ 220Л-11(21) У4	Дані роз'єднувача РНДЗ-220/1000 У1
U_vcт= 220 кВ	U_ном= 220 кВ	U_ном= 220 кВ
I_max= 459 А	I_ном = 1250 А	I_ном= 1000 А
I_отк=40кА	-
І_дин = 125 кА	і_дин= 100 кА
40²·2 = 3200 кА²·с	=1600

ЯЭ 220Л-11(21) У4- вимикач елегазовий, призначений для установки в районах з помірним кліматом.

РНДЗ-220/1000- роз'єднувач для зовнішньої установки двохколонковий із заземлюючими ножами.

Вибір вимикачів і роз'єднувачів на 110 кВ

Розрахункові дані	Дані вимикачаЯЭ 110Л-23(13) У4	Дані роз'єднувача РНДЗ-110/1000 У1
U_vcт= 110 кВ	U_ном= 110 кВ	U_ном= 110 кВ
I_max= 920,8 А	I_ном = 1250 А	I_ном= 1000 А
I_отк=40кА	-
І_дин = 125 кА	і_дин= 80 кА
40²·2 = 3200 кА²·с	кА²·с

ЯЭ 110Л-23(13) У4- вимикач елегазовий, призначений для установки в районах з помірним кліматом.

РНДЗ-110/1000- роз'єднувач для зовнішньої установки двохколонковий із заземлюючими ножами.

Вибір генераторного вимикача і роз'єднувача на 10,5 кВ:

Таблиця 2.2

Розрахункові дані	Дані вимикачаМГУ - 20-90/9500 УЗ	Дані роз'єднувачаРВРЗ-20/8000 -M
U_УCТ=10,5 кВ	U_H0M = 20 кВ	U_H0M = 20 кВ
І_mах= 7560 А	І_НОМ=9500 А	I_HOM=8000 A
І_отк=105 кА	-
і_ДИН = 300 кА	І_ДИН=315 кА
кА²·с	кА²·с

МГУ-20-90/9500 УЗ - маломасляний генераторний вимикач, для установки в районах з помірним кліматом.

РВРЗ-20/8000-М - роз'єднувач для внутрішньої установки, що рубає типу, із заземлюючими ножами.

2.2.2 Вибір трансформаторів струму

Трансформатори струму (ТТ) призначені для зменшення первинного струму до значень зручних для виміру, а так само для відділення ланцюгів виміру і автоматики від первинних ланцюгів високої напруги.

Приймається до установки трансформатор струму типу ТФЗМ-110Б-I з порцеляновою ізоляцією, з обмотками ланкового типу, маслонаповнений.

Порівняння розрахункового і каталожних даних трансформатора струму наведені в таблиці 2.4.

Таблиця 2.4. Порівняння розрахункового і каталожних даних трансформатора токи

ВРП 220 кВ ТФЗМ-220Б-IV
Розрахункові дані	Каталожні дані
U_ycт= 220 кВ	U_Н0M= 220 кВ
І_мах=459А	І_НОМ=300А
I_ДИН= 25 кА
Клас точності 0,5	Клас точності 0,5
S₂=6,5 BA	S_2Н=30 BA

ВРП110 кВ ТФЗМ-110Б-III
Розрахункові дані	Каталожні дані
U_ycт= 110 кВ	U_Н0M=110 кВ
І_мах=920,8А	І_НОМ=1000А
I_ДИН= 158 кА
Клас точності 0,5	Клас точності 0,5
S₂=6,5 BA	S_2Н=20 BA

S_2H=I²_2н-r = 5²·1,2=30 ВА.

де: r = 1,2 Ом - номінальний опір в даному класі точності.

Визначаємо опір проводів:

Z_npов= Z_2н - r_приб- Z_K = Z_2H- S_np/

-Z_K= l,2-6,5/5²-0,l = 0,84 Ом;

Довжина сполучних проводів з алюмінієвими жилами (ρ=0,0283) приймається і дорівнює:

l_расч=100 м, тоді, перетин сполучних проводів:

q=ρ· l_расч /Z_npoв=0,0283·100/0,84=3,37 мм²;

Приймаємо кабель АКВРГ із жилами 4 мм², тоді R_np визначимо як:

Ом

Тоді вторинне навантаження визначиться як:

Z₂= R_np+R_npиб.+R_K= 0,707+0,26+0,1 = 1,067 Ом.

Z₂<Z_2ном

На генераторній напрузі 10,5 кВ установлюються трансформатори струму типу ТШЛ-20-10000/5, убудований у струмопровiд ГРТЕ-10-8550-250.

2.2.3 Вибір трансформаторів напруги

Трансформатор напруги (ТН) призначений для зниження первинної напруги до напруги вторинних ланцюгів виміру і релейного захисту.

ВА

Згідно номінальної напруги 220 кВ і вторинного навантаження вибираємо трансформатор напруги КЙФ-220 (U_HOM=220 кВ , S_2hom=400 ВА).

S_2∑< S_H0M , U_вуст= U_ном