Смекни!
smekni.com

Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС (стр. 4 из 8)

;

.

Вторичный ток срабатывания

.

Коэффициент трансформации трансформатора тока

15000/5

Принимаем реле РТ-40/20.

2.7 Защита от внешних симметричных коротких замыканий

Уставка защиты определяется из условия отстройки от сопротивления, замеряемого защитой в послеаварийном нагрузочном режиме.

Угол максимальной чувствительности

φм. ч=80°

Минимальное напряжение


Uмин= 0,95Uн= 0,95·24=22,8 кВ

Iнагр.= 1,5Iном. ген.=1,5·26,8=40,2 кА

Сопротивление нагрузки

Сопротивление срабатывания защиты

Чувствительность реле по замеряемому сопротивлению при резервировании смежных с блоком участков линии


Чувствительность по току точной работы

где

2.8 Дифференциальная защита ТСН

Исходные данные: трансформатор 63МВА ТТ с коэффициентами трансформации 2000/5 и 3000/5.

Вторичные номинальные токи в плечах защиты

Со стороны обмоток низшего напряжения трансформатора устанавливаем промежуточные автотрансформаторы типа АТ-32 номинальный ток ответвления автотрансформатора


Коэффициент трансформации автотрансформатора

Вторичный номинальный ток подводимый к реле

Определяем номинальные токи рабочих ответвлений трансформатора со стороны высшего напряжения

Принимаем

Со стороны низшего напряжения

Принимаем 4,6.

Минимальный ток срабатывания

,

где k – коэффициент отстройки защиты от броска намагничивания равный 0,3.

- номинальный ток соответствующий номинальной мощности к номинальному напряжению наиболее мощной обмотки трансформатора.

Относительный минимальный ток срабатывания в каждом плече

Уставку минимального тока срабатывания принимаем по наибольшему из полученных значений

Расчет процентного торможения.

Выбираем ответвление промежуточного трансформатора тока тормозной цепи низшего напряжения


,

где

- уставка начала торможения принимаем равной номинальному току трансформатора
=1

Принимаем

=2,5 А.

Так как принятый ток

больше расчетного, то ток начала торможения не рассчитываем.

Определяем коэффициент торможения по условию отстройки защиты от тока небаланса при внешнем коротком замыкании на стороне 6,3 кВ и от тока самозапуска двигателей, питаемых от обеих расщепленных обмоток трансформатора.

Определяем суммарное эквивалентное сопротивление ответственных двигателей участвующих в самозапуске

где

Ток самозапуска

где

Xвнеш»0

22,74 кА<35,74 кА

Определяем ток небаланса:

где

- ток небаланса, обусловленный погрешностью трансформаторов тока.

- ток небаланса, обусловленный изменением коэффициента трансформации при регулировании напряжения.

- ток небаланса, вызванный несоответствием выбранного номинального тока ответвления трансреактора расчетному значению.

где

- коэффициент учитывающий переходной режим равен 1

- коэффициент однотипности ТТ равен 1

- относительное значение полной погрешности ТТ по кривым предельных кратностей равно 0,1

- максимальный ток, проходящий через защиту при расчетном внешнем кз на стороне низшего напряжения трансформатора или в режиме самозапуска с учетом наличия РПН
, где
- относительное значение максимального отклонения регулируемого напряжения от его среднего значения

где

- расчетный номинальный ток ответвления трансреактора

При этом относительное значение рабочего тока

Относительное значение тормозного тока


Коэффициент торможения тормозной цепи

где

- коэффициент надежности равен 1,5

Значение коэффициента торможения регулируется в пределах от 0,3 до 0,9

Коэффициент чувствительности