Расчет параметров режимов и оборудования электрических сетей и мероприятий энергосбережения (стр. 9 из 10)

Следует отметить, что в целях упрощения при близких значениях токов

и , входящих в (5.5.4) и (5.5.5), их отношения можно принимать равными 1,0, т. е. пользоваться (5.5.1) и (5.5.2).

5.6 Выбираются ответвления промежуточных трансформаторов тока и приставки дополнительного торможения, исходя из вторичных токов Iном,в и выбранных в п.2.3 коэффициентов трансформации автотрансформаторов тока АТ-32

, по выражению (5.3.1)

5.7 Определяется первичный тормозной ток, соответствующий «началу торможения», по (5.5.4)

5.8 Определяется ток небаланса в режиме, соответствующем «началу торможения»:

(5.8.1)

5.9 Определяется первичный минимальный ток срабатывания защиты (ее чувствительного органа) по следующим условиям:

-отстройки от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения, по

(5.9.1)

-отстройки от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ, по выражению

(5.9.2)

За расчетное принимается большее из полученных расчетных значений

А.

5.10 Определяется относительный минимальный ток срабатывания реле (его чувствительного органа) при отсутствии торможения по (5.2.2). За расчетную принимается сторона среднего напряжения, в соответствии (5.2.2)

5.11 Определяется первичный максимальный ток, проходящий через защищаемый автотрансформатор при внешнем КЗ.

и соответствующий ему максимальный расчетный ток небаланса

, причем составлено для расчетного внешнего КЗ

(5.11.1)

- коэффициент учитывающий переходный режим, принят равным 2;

=0,1- относительная полная погрешность ТТ ;

kодн- коэффициент однотипности ТТ;

- относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на стороне n, принимается равной половине диапазона регулирования;

- погрешность выравнивания на неосновной стороне (n-1) объекта.

A.

5.12Определяется коэффициент торможения защиты:

(5.12.1)

где

— относительный максимальный расчетный первичный ток небаланса при расчетном внешнем КЗ;

— полусумма относительных первичных тормозных токов при расчетном внешнем КЗ;

— вторичный ток в плече защиты на стороне, принимаемой в расчете за основную, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора (автотрансформатора);

— номинальный ток принятого ответвления трансреактора реле TAVили автотрансформаторов тока для стороны, принимаемой в расчете за основную.

и - расчетный и принятый (номинальный) токи ответвлений промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле и приставок дополнительного торможения на соответствующих сторонах (п.

Значения первичных токов

и , входящих в (5.12.1), рассчитываются по отношению к номинальному току /ном защищаемого трансформатора (автотрансформатора).

Расчетный максимальный первичный ток небаланса

при расчетном внешнем КЗ, необходимый для определения относительных первичного по (5.12.1) вторичного по

(5.12.2)

максимального расчетного тока небаланса, а значения входящих в него составляющих тока небаланса

, и, аналогичному

(5.12.3)

но составленному для расчетного внешнего металлического КЗ. При этом в целях обеспечения недействия защиты от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ коэффициент, учитывающий переходный режим, рекомендуется принимать равным

.

Меньшее значение принимается при использовании на разных сторонах защищаемого трансформатора (автотрансформатора) однотипных трансформаторов тока (только встроенных или только выносных) и одинаковой схеме их соединения (например, в звезду), большее значение принимается при использовании для защиты разнотипных трансформаторов тока и разных схемах их соединения (на одной из сторон в звезду, на других— в треугольник).

5.13. Определяется первичный ток срабатывания отсечки

по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме КЗ на шинах 110 кВ Значения тока небаланса , , и определяются соответственно по выражению, аналогичному (1.3), но составленному для расчетного КЗ; коэффициент принят равным 3

Уставка отсечки принята равной

. При такой уставке первичный ток срабатывания отсечки больше его расчетного значения и равен

5.14. Определяется коэффициент чувствительности защиты (ее чувствительного органа)

.

Результаты расчетов

сведены в табл. 5.3.

(5.14.1)

Таблица 5.2 – Значения коэффициентов схемы для различных видов КЗ

№ п/п	Вид КЗ	Значение коэффициента схемы
1	Между тремя фазами
2	Между двумя фазами	2
2	Одной фазы на землю	1

Чувствительность защиты (ее чувствительного органа) определяется при металлическом КЗ на выводах) защищаемого трансформатора (автотрансформатора) при работе его на расчетном ответвлении. Расчетными режимами работы подстанции и питающих систем являются реальные режимы, обусловливающие минимальный ток при расчетном виде КЗ.

Коэффициент чувствительности рассчитывается, исходя из первичных токов рассматриваемого вида (т) КЗ

и минимального тока срабатывания защиты .