Смекни!
smekni.com

Расчет теплового баланса парового котла (стр. 3 из 8)


4 Тепловой баланс котла

Расчет теплового баланса котельного агрегата выполняем по формулам в соответствии с источником [2].

При работе парового котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре, и на покрытие различных потерь теплоты.

Определяем потерю теплоты с уходящими газами q2, %

(17)

где Hух – энтальпия уходящих газов, кДж/м3;

H0х.в – энтальпия теоретического объёма холодного воздуха, определяем при tв = 300С, кДж/м3;

aух – коэффициент избытка воздуха в уходящих газах в сечении газохода после последней поверхности нагрева;

q4 – потеря теплоты от механической неполноты горения, %; для природного газа q4 =0;

Qрр – располагаемая теплота топлива, кДж/м3.

Энтальпия теоретического объема холодного воздуха H0хв, кДж/м3, при температуре 300С

H0хв =39,8 V0 (18)

H0хв= 39,8 * 10,03 = 399,2

Определяем располагаемую теплоту Qрр, кДж/м3, для газообразного топлива

Qрр = Qсн (19)

где Qсн – низшая теплота сгорания сухой массы газа, кДж/м3

Qрр=38380

Потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива q3, %, обусловлена появлением в уходящих газах горючих газов СО, Н2, СН4. По таблице 4.4 [2] q3=0,5.

Потеря теплоты от механической неполноты горения топлива q4, %, наблюдается только при сжигании твердого топлива и обусловлена наличием в очаговых остатках твердых горючих частиц. Для газа q4 = 0 %.

Потеря теплоты от наружного охлаждения q5, %, обусловлена передачей теплоты от обмуровки агрегата наружному воздуху, имеющему более низкую температуру и для парового котла определяется по формуле

q5= q5ном (Dном / D) (20)

где q5ном – потери теплоты от наружного охлаждения при номинальной нагрузке парового котла, %; принимаем по таблице 4.5 [2] q5ном =2,3;

Dном – номинальная нагрузка парового котла, т/ч;

D – расчетная нагрузка парового котла, т/ч.

q5=2,3* 6,5/6,5 =2,3

Определяем КПД брутто ηбр, %, парового котла из уравнения обратного теплового баланса

ηбр=100-(q2+q3+q4+q5+q6). (21)

При сжигании газообразного топлива уравнение примет вид

ηбр =100–(q2+ q3 +q5)

ηбр =100–(6,2+0,5+2,3)=91,0

Определяем полезную мощность Qпг, кВт, парового котла

Qпг =Dн.п (hн.п – hп.в )+ 0,01рDн.п (hкип – hп.в) (22)

где Dн.п – расход выработанного насыщенного пара 1,8, кг/с;

hн.п – энтальпия насыщенного пара определяется из ист.4, 2789 кДж/кг;

hп.в – энтальпия питательной воды ист.4, 820 кДж/кг;

р – непрерывная продувка парового котла, 2,5 %;

hкип – энтальпия кипящей воды в барабане котла, 826 кДж/кг.

Qпг =1,8 (2789 – 419) + 0,01*2,5*1,8 (826– 419)=4284,3

Определяем расход топлива Впг, м3/с, подаваемого в топку парового котла из уравнения прямого теплового баланса

Впг = (Qпг / (Qррбр))100 (23)

Впг = (4284,3/ (38380 * 91,0)) 100 =0,123

Определяем расчётный расход топливаВр, м3

Вр пг= 0,123

Определяем коэффициент сохранения теплоты φ


(24)

φ = 1-2,3/(91,0 +2,3) = 0,975

5 Расчет топочной камеры

Расчёт топки производим по формулам в соответствии с источником [2] в следующей последовательности.

Предварительно задаемся температурой продуктов сгорания на выходе из топочной камеры 10350С. Для принятой температуры определяем энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки по таблице 2 – Энтальпии продуктов сгорания Н = ƒ (J), кДж/м3.

Подсчитываем полезное тепловыделение в топке Qт, кДж/м3

(25)

где Qв – теплота вносимая в топку с воздухом, кДж/м3

Qт =38380 (100-0,5)/100+419,6=38607,6

Для паровых котлов, не имеющих воздухоподогревателя, теплоту Qв, кДж/м3, определяем

Qв =α˝т*H0х.в. (26)

Qв =1,05*399,2=419,16

Определяю коэффициент ψ тепловой эффективности экранов

ψ = χ *ξ, (27)

где χ – угловой коэффициент, т.е. отношение количества энергии, посылаемой на облучаемую поверхность, к энергии излучения всей полусферической излучающей поверхности. Угловой коэффициент показывает, какая часть полусферического лучистого потока, испускаемого одной поверхностью, падает на другую поверхность и зависит от формы и взаимного расположения тел, находящихся в лучистом теплообмене. Значение χ определяется из рисунка 5.3 [2] ; χ=0,97;

ξ – коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия экранных поверхностей нагрева вследствие их загрязнения наружными отложениями или закрытия огнеупорной массой. Коэффициент загрязнения принимается по таблице 5.1 [2]: ξ=0,67.

ψ = 0, 97*0, 67=0, 65

Определяем эффективную толщину S, м, излучающего слоя

S=3,6Vт/Fст (28)

где Vт – объем топочной камеры, м3;

Fст – поверхность стен топочной камеры, м2.

S=3, 6*11, 2/29, 97=1, 35

Определяем коэффициент k, (м·МПа)–1 , ослабления лучей. При сжигании газообразного топлива коэффициент ослабления лучей зависит от коэффициентов ослабления лучей трехатомными газами kг и сажистыми частицами kс

k = kг rп + kс (29)


где kг – коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами, (м·МПа)–1;

rп – суммарная объёмная доля трёхатомных газов; принимаю по таблице 1;

kс –коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, (м·МПа)–1.

Коэффициент kг, (м·МПа)–1 , ослабления лучей трехатомными газами определяю по формуле

(30)

где рп = rп р – парциальное давление трёхатомных газов, МПа;

р – давление в топочной камере котлоагрегата, для агрегатов, работающих без наддува принимаю р = 0,1 МПа;

т – абсолютная температура на выходе из топочной камеры, К (равна принятой по предварительной оценке).

Коэффициент kс , (м·МПа)–1, ослабления лучей сажистыми частицами

kс

(31)

где Ср, Нр–содержание углерода и водорода в рабочей массе жидкого топлива, %.


При сжигании природного газа

(32)

где СmНn – процентное содержание входящих в состав природного газа углеводородных соединений, %

k=8,75*0,257+1,147=3,43

Определяем степень черноты факела аф.

Для газообразного топлива степень черноты аф факела

аф =mасв +(1– m) аг (33)

где m –коэффициент, характеризующий долю топочного объема, заполненного светящейся частью факела; принимаю по таблице 5.2 [2] m=0,12 при qV=421 кВт/м3;

асв – степень черноты светящейся части факела;

аг – степень черноты несветящихся трёхатомных газов.

Значения асв и аг определяю по формулам

асв=1 – е-(kг rп + kс) р s (34)

аг=1 – еkг rп р s (35)

асв=1 – е-(3,43*0,1*1,35)=0,37

аг=1 – е –8,75*0,257*0,1*1,35=0,259

аф =0,12*0,37+(1-0,12)*0,257=0,274.

Определяем степень черноты топки ат для камерной топки при сжигании газа

(36)

ат=0,274/(0,274+(1-0,274)*0,65)=0,36

Параметр М зависит от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки. Для полуоткрытых топок при сжигании газа М=0,48 [источник 2, стр. 67].

Определяем среднюю суммарную теплоёмкость Vс.ср, кДж/м3·К, продуктов сгорания на 1 м3 газа при нормальных условиях

Vс.ср=(Qт – Hт) / (Та –Тт) (37)

где Та – теоретическая (адиабатная) температура горения, К; определяем по таблице 4 по значению Qт, равному энтальпии продуктов сгорания На; Та=2254, К.

Тт –температура (абсолютная) на выходе из топки,К;

Hт – энтальпия продуктов сгорания, кДж/м3; определяем по таблице 4 при принятой на выходе из топки температуре;

Qт – полезное тепловыделение в топке, кДж/м3.

Vср

Определяю действительную температуру υт, 0С, на выходе из топки

υ″т =

(38)

Полученная температура на выходе из топки υт = 10330С сравнивается с температурой, принятой ранее, 10350С. Расхождение между полученной температурой υт, 0С, и ранее принятой на выходе из топки не превышает ±1000С, расчет считается оконченным.