ГРЭС-2200МВт (стр. 3 из 4)
Таблица 5.2.
| ТочкаКЗ | Uср; кВ | Источники | In.o; кА | Iу; кА | In.τ; кА | Iаτ; кА |
| К1 | 230 | СG1, G2, G3G4 | 4.8210.11.6 | 11.5827.924.45 | 4.829.591.2 | 0.3311.311.9 |
| Суммарные токи | 16.52 | 43.95 | 15.61 | 13.54 | ||
| К2 | 115 | С, G1, G2, G3G4 | 7.64.65 | 21.0112.92 | 7.62.6 | 8.45.53 |
| Суммарные токи | 12.25 | 33.93 | 10.2 | 13.93 |
6. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для цепи 220 кВ
Выбор выключателей и разъединителей:
Определяем расчётные токи продолжительного режима в цепи блока генератора – трансформатора определяется по наибольшей электрической мощности ТВМ-300-У3
(Sном = 353 МВ·А);
;[8. с. 223. (4–3)] 
А;Расчётные токи короткого замыкания принимаем по таблице 5.2., с учётом того, что все цепи проверяются по суммарному току короткого замыкания. Термическая стойкость определяется по формуле
кА2∙с; [8. с. 225. (4–8)]Выбираем выключатель серии ВМТ – 220Б – 20/1000 и разъединитель серии РДЗ – 220/1000.
Дальнейший расчёт проводим в таблице 6.1.
Таблица 6.1.
| Расчётные данные | Каталожные данные | |
| ВыключательВМТ – 220Б – 20/1000 | РазъединительРДЗ – 220/1000 | |
| Uуст = 220 кВ | Uном = 220 кВ | Uном = 220 кВ |
| Iмах = 887А | Iном = 1000 А | Iном = 1000 А |
| In.τ = 15.61 кА | Iоткл = 20 кА | ∙∙∙ |
| iу = 43.95 кА | Iдин = 52 кА | Iдин = 100 кА |
| Iа.τ = 13.54 кА |  | ∙∙∙ |
| Вк = 141 кА2∙с |  |  |
Выбор шин:
Выбираем сборные шины 220 кВ и токоведущие части по наибольшей электрической мощности ТВМ-300-У3;
А.Принимаем провод серии АС 500/27; д = 500мм2; Iдоп = 960 А. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между фазами 500 см.
Токоведущие части выполняются гибким проводниками, сечение выбираем по экономической плотности тока jэ=1 [А/мм2].
qэ =
мм2; Принимаем 2×АС 500/27; d = 29.4мм2;Iдоп = 2∙960 = 1920 А; Iмах = 887 А < Iдоп = 1920 А;
Выбор изоляторов:
На стороне 220 кВ согласно ПУЭ [5.с. 45 (Т.2–4)] принимаем к установке подвесные изоляторы типа ПС12 – А по 12 изоляторов в гирлянде.
Выбор трансформаторов тока и напряжения:
Сборные шины 220 кВ выполняются гибкими проводами, поэтому трансформаторы тока и напряжения устанавливаются открыто. Предварительно принимаем к установке трансформаторы тока типа ТФЗМ – 220 – У1. Составляем таблицу вторичной нагрузки.
Таблица 6.2.
| Прибор | ТИП | Нагрузка фаз, В∙А | ||
| А | В | С | ||
| Амперметр | Э – 335 | 0.5 | 0,5 | 0.5 |
| Ваттметр | Д – 335 | 0.5 | ∙∙∙ | 0.5 |
| Варметр | Д – 335 | 0.5 | ∙∙∙ | 0.5 |
| Счётчик активной энергии | САЗ–И674 | 2.5 | ∙∙∙ | 2.5 |
| Счётчик реактивной энергии | САЗ–И681 | 2.5 | ∙∙∙ | 2.5 |
| ИТОГО: | 6.5 | 0,5 | 6.5 | |
Из таблицы видно, что наиболее загружены фазы А и С. Рассчитываем общее сопротивление
; 
ОМ; 
Ом;Допустимое сопротивление проводов: RПР = R2НОМ-Rприб-RК=1.2–0.26–0.1=0.84 Ом;
Предварительно принимаем трансформатор напряжения типа НКФ – 58 – У1. Составляем таблицу вторичной нагрузки трансформатора напряжения (Таблица 6.3.)
Таблица 6.3.
| Прибор | ТИП | Мощ.Одн.Об. ВА | Числообмоток | cosφ | sinφ | число | Потреб.мощн. | |
| Р, ВТ | Q,Вар | |||||||
| Ваттметр | Д – 395 | 1.5 | 2 | 1 | 0 | 3 | 9 | - |
| Варметр | Д – 395 | 1.5 | 2 | 1 | 0 | 3 | 9 | - |
| Счётчик активной энергии | САЗ–И674 | 3 | 2 | 0.38 | 0.925 | 6 | 36 | 87 |
| Счётчик реактивной энергии | САЗ–И681 | 2 | 2 | 0.38 | 0.925 | 6 | 24 | 58 |
| Вольтметр | Э – 335 | 2 | 1 | 1 | 0 | 3 | 6 | - |
| Частотомер | И – 397 | 7 | 1 | 1 | 0 | 1 | 7 | - |
| Вольтметр | Н – 394 | 100 | 1 | 1 | 0 | 1 | 10 | - |
| Ваттметр | И – 395 | 10 | 2 | 1 | 0 | 1 | 20 | - |
| Синхроноскоп | Э – 327 | 10 | 2 | 1 | 0 | 1 | 20 | - |
| Итого | 141 | 145 | ||||||
Определяем вторичную нагрузку трансформатора напряжения НКФ – 58 – У1.
В∙А; S2=202.25 В∙А < SНОМ=400 В∙А.Принимаем к установке трансформатор напряжения НКФ220 – 58 – У1.
7. Выбор схемы собственных нужд и трансформаторов собственных нужд
В проектируемой электростанции генераторы соединяются в блоки. На блочных электростанциях трансформаторы собственных нужд присоединяются отпайкой от энергоблока. Исходя из количества блоков на станции выбираем к установке четыре рабочих и два резервных трансформатора собственных нужд.
1. Мощность рабочих трансформаторов собственных нужд присоединенных к блокам 353 МВт. Sт.сн =
Sт.сн=
= 25 МВ·А; На блоках мощностью 353МВт. устанавливаются трансформаторы собственных нужд типа ТРДНС-25000/35. [6.С. 130 (Т3.4)]2. Мощность рабочих трансформаторов собственных нужд присоединенных к блокам 235.3
Sт.сн=
= 16 МВ·А; На блоках мощностью 235МВт. устанавливаются трансформаторы собственных нужд типа ТРДНС-16000/20. [6.С. 130 (Т3.4)]Мощность пуско резервных трансформаторов собственных нужд определяется по формуле.
1. Sпртсн
1.5 · Sт.сн Sпртсн = 40000 Sт.сн 1.5 · 25000 = 40000/352. Sпртсн
1.5 · Sт.сн Sпртсн = 25000 Sт.сн 1.5 · 16000 = 25000/20Третий ПРТСН остается в холодном резерве.
8. Выбор и обоснование схем распределительных устройств
Согласно норм технологического проектирования при числе присоединений на стороне шин РУ-220Кв. равным девяти применяется схема двумя рабочими и обходной системой шин. На стороне шин РУ-110Кв. при числе присоединений равным семи принимаем схему двумя рабочими и обходной системой шин.
9. Описание конструкции распределительного устройства
ОРУ. – 220Кв. Выполнено по схеме двумя рабочими и обходной системой шин. сборные шины выполнены проводами АС 500/27. К сборным шинам подключены трансформаторы напряжения НКФ – 58 – У1. Для питания токовых обмоток приборов установлены трансформаторы тока ТФЗМ – 220 – У1.