Электротехнический расчет завода металлоконструкций и деталей (стр. 10 из 19)
Проверка по вторичной нагрузке:
Для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке, пользуясь схемой включения и каталожными данными приборов, определяется нагрузка по фазам для наиболее загруженного трансформатора тока.Перечень приборов установленных во вторичной обмотке трансформатора тока приведен в табл.1.22.
Таблица 1.22. Вторичная нагрузка трансформатора тока ТПК-10
| Прибор | Тип | Нагрузка фазы, ВА | ||
| А | В | С | ||
| Амперметр | Э-335 | 0,5 | - | 0,5 |
| Счётчик активной энергии | СА3-И681 | 2,5 | - | 2,5 |
| Счётчик реактивной энергии | СР4-И676 | 2,5 | - | 2,5 |
| Ваттметр | Д-345 | 0,5 | - | 0,5 |
| Варметр | Д-345 | 0,5 | - | 0,5 |
| Итого | 6,5 | - | 6,5 | |
Из таблицы 1.22 видно, что наиболее загружены трансформаторы тока фазы А и С.
Общее сопротивление приборов определяется
где
- суммарная полная мощность приборов установленных во вторичной обмотке трансформатора тока, 
, (табл. 1.22). 
Допустимое сопротивление проводов:
где
- сопротивление контактов, 
(с. 374 [16]);Сопротивление соединительных проводов зависит от их длины и сечения
Зная rпр можно определить сечение соединительных проводов:
,где ρ – удельное сопротивление материала провода, во вторичной цепи принимаются провода с алюминиевыми жилами (ρ = 0,0283 Ом·мм2/м);
lрасч – расчётная длина, зависящая от схемы соединения трансформатора тока, для схемы соединения в неполную звезду:
где
- длина соединительных проводов от трансформатора тока до приборов, принимается 
(стр. 375 [16]). 
Принимается контрольный провод АКРВГ с алюминиевыми жилами сечением 6 мм2.
Общее сопротивление вторичной нагрузки:
Условие работы трансформатора тока в заданном классе точности:
Условие выполняется, таким образом, трансформатор тока будет работать в заданном классе точности.
Таблица 1.23. Выбор трансформатора тока
| Расчётные данные | Каталожные данные | Условие выбора |
| Трансформатор тока ТПК-10 | ||
| Uуст = 10 кВ | Uном = 10 кВ | Uуст  Uном |
| Imax = 95А | Iном = 100А | Imax Iном |
 |  |  |
| iy = 10,54кА | iдин = 73,5кА | iy iдин |
| z2= 0,39Ом |  |  |
Выбор трансформатора напряжения СШ-10 кВ
На стороне 10 кВ по табл. 31.13 [2] выбирается трансформатор напряжения НТМИ-10–66УЗ. Технические характеристики:
номинальная мощность в классе точности 0,5 – 
. Перечень приборов подключенных во вторичную цепь трансформатора напряжения приведен в табл. 1.24.Таблица 1.24. Вторичная нагрузка трансформатора напряжения НТМИ-10–66УЗ
| Прибор | Тип | Нагрузка фазы, ВА. |
| Вольтметр | Э – 335 | 2 |
| Ваттметр | Д-345 | 2 |
| Варметр | Д-345 | 2 |
| Счетчик активной мощности | СА3 – И681 | 24 |
| Счетчик реактивной мощности | СР4У – И689 | 24 |
| Итого: | 54 |
Вторичная нагрузка трансформатора напряжения первой секции
Трансформатор напряжения будет работать в выбранном классе точности 0,5, так как выполняется условие:
Выбор трансформатора напряжения для второй секции производится аналогично.
Для соединения трансформатора напряжения с приборами принимается контрольный кабель АКРВГ с сечением жил 2,5 мм2 по условию механической прочности.
Для защиты трансформатора напряжения от токов перегрузки и токов КЗ выбирается предохранитель типа ПКН001–10У3.
1.11 Компенсация реактивной мощности
Одним из важных вопросов, решаемых при проектировании и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий, является вопрос о компенсации реактивной мощности.
Передача реактивной мощности из энергосистемы к потребителям нерациональна по той причине, что при передаче реактивной мощности возникают дополнительные потери активной мощности и энергии во всех элементах системы электроснабжения, обусловленные их загрузкой реактивной мощностью.
Компенсация реактивной мощности является одним из основных направлений по снижению потерь электроэнергии.
1.11.1 Расчет пропускной способности трансформаторов
Расчет пропускной способности трансформаторов производим по формуле:
где
– число трансформаторов; 
– коэффициент загрузки; 
- расчетная активная нагрузка.В качестве примера произведем расчет для трансформаторов ТП1 2х400 кВА, нормативный коэффициент загрузки равен 0,8. Суммарная расчетная активная нагрузка цехов питаемых от ТП1 равна
. 
Учитывая, что суммарная реактивная нагрузка цехов №2, 3, 10 равна
, необходимо выработать на стороне 0,4 кВ: 
Устанавливается на ТП1 2хУКБН – 0,38–200–50 У3 (табл. 2.192 [17]) мощностью 400 квар.
Выбор числа и мощности низковольтных конденсаторных батарей приведен в табл. 1.25.
Таблица 1.25. Выбор числа и мощности низковольтных конденсаторных батарей
| ТП | , кВт |  , квар |  |  ,кВА |  ,квар |  ,квар | Принятые компенсирующие установки |
| ТП1 | 624 | 423,7 | 0,8 | 2х400 | 142,2 | 281,5 | 2хУКБН – 0,38–200–50 УЗ |
| ТП2 | 935,2 | 397,8 | 0,8 | 2х630 | 376,1 | 21,7 | 2хУКБН – 0,38–200–50 УЗ |
| ТП3 | 367,6 | 279,5 | 0,95 | 1х400 | 96,3 | 183,2 | 3хУКБН – 0,38–100–50 УЗ |
| ТП4 | 982 | 757,2 | 0,8 | 2х630 | 227,5 | 529,7 | 2хУКЛН – 0,38–300–150 УЗУКБН – 0,38–100–50 УЗ |
| ТП5 | 320 | 311 | 0,95 | 1х400 | 205 | 106 | УКБ – 0,38–150 У3 |
1.11.2 Расходная часть баланса
Суммарное потребление реактивной мощности (РМ) на стороне 0,4 кВ составляет
Потери в цеховых трансформаторах принимаются равными 10% от номинальной мощности трансформаторов, что составляет: