Реконструкция системы электроснабжения жилого микрорайона города (стр. 12 из 18)
где КОТС – коэффициент отстройки, КОТС = ( 1,1 – 1,25 )
(8.29)где I(1)КЗ – однофазный ток короткого замыкания, определяемый по
таблице 7.8. Производим выбор плавких вставок предохранителей и заносим данные в таблицу приложение 7
В качестве секционных панелей выбираются панели ЩО-70-1-94У3, номинальный ток панели 1000
.Для питания уличного освещения устанавливаются панели ЩО-70-1-94У3.
9. ВЫБОР ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ
Трансформаторы подстанции подключены к ВЛ через выключатели, с помощью которых поврежденный трансформатор должен отключиться от сети в безтоковую паузу. Отключение осуществляется с помощью защиты трансформатора, реагирующей на к.з. в зоне ее действия, вызываемое отключением короткозамыкателя на стороне высшего напряжения трансформатора.
В качестве релейной защиты принимаются следующие виды защиты: продольная дифференциальная, газовая [3].
Дифференциальная защита выполнена на реле ДЗТ-11, которое благодаря наличию тормозной обмотки обеспечивает несрабатывание защиты от токов небаланса от внешних к.з. Первичный ток срабатывания защиты с реле ДЗТ определяют только по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжение. Расчет защиты приведен в таблице.
Относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения по стороне ВН, принята равной половине суммарного диапазона регулирования напряжения. Е = 0,1 – полная погрешность трансформаторов тока.
tgj - тангенс угла наклона к горизонтальной оси касательной, проведенной из начала координат к тормозной характеристике реле, соответствующей минимальному торможению. Для ДЗТ-11 tgj=0,87.
Наименьший коэффициент чувствительности продольной дифференциальной защиты трансформаторов должен быть около двух.
На рисунке 9.3 изображены Прохождение токов нулевой последовательности в схеме дифференциальной защиты при внешних коротких замыканиях.
Таким образом, соединение одной из групп трансформаторов тока в треугольник обеспечивает компенсацию сдвига фаз между вторичными и первичными токами силового трансформатора не только при симметричной нагрузке и трёхфазных коротких замыканиях, но и при любом несимметричном повреждении или нагрузочном режиме.
Таким образом, соединение одной из групп трансформаторов тока в треугольник обеспечивает компенсацию сдвига фаз между вторичными и первичными токами силового трансформатора не только при симметричной нагрузке и трёхфазных коротких замыканиях, но и при любом несимметричном повреждении или нагрузочном режиме.
Производим расчет продольной дифференциальной защиты трансформатора и заносим его в таблицу 9.1.
Таблица 9.1 Расчет продольной нагрузки дифференциальной защиты трансформатора ТМ 630/110
| Величины | Расчетная формула | Расчетное значение |
| 1 Номинальная мощность трансформатора, кВА | SН | 630 |
| 2 Номинальное напряжение обмоток защищаемого трансформатора, кВВННН | UВНUНН | 100,4 |
| 3 Относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на стороне ВН | DU | 0,08 |
| 4 Схема соединения трансформаторов тока:на стороне ВНна стороне НН | YD | |
| 5 Коэффициент трансформации трансформаторов тока:на стороне ВНна стороне НН | nВНnНН | 60400 |
| 6 Значение тока трехфазного к.з. на выводах НН, приведенное к напряжению ВН, кА | IK | 0,50 |
| Определение установок и чувствительности защиты | ||
| 7 Номинальный ток защищаемого трансформатора на стороне ВН, А |  |  А |
| 8 Первичный ток срабатывания по условию отстройки от бросков тока намагничивания |  |  = 1,5×57,8=86,7 А |
| 9 Ток срабатывания реле, приведенный к стороне ВН, А |  |  А |
| 10 Расчетное число обмоток реле, включаемых в плечо защиты со стороны ВН |  |  |
| 11 Принятое число витков обмотки реле, включаемых со стороны ВН |  | WВН = 39 |
| 12 Расчетное число витков обмотки реле, включаемых со стороны НН |  |  |
| 13 Принятое число витков обмотки реле, включаемых со стороны НН | WHH – ближайшее число | WHH = 18 |
| 14 Расчетное число витков тормозной обмотки по условию отстройки от тока небаланса при к.з. на стороне НН |  |  |
| 15 Принятое число тормозной обмотки | WT > WTрасч | WT = 9 |
| 16 Минимальное значение тока в реле при двухфазном к.з. |  |  А |
| 17 Минимальное значение коэффициента чувствительности защиты |  |  |
Газовая защита. Принцип действия Расширителя масляного бака
Так как трансформаторное масло, использующееся для изоляции и охлаждения, имеет высокий коэффициент температурного расширения, а температура масла в процессе эксплуатации аппарата может изменяться в широких пределах (-45°С…+90°) объем масла в баке также изменяется. Для компенсации изменения объема масла служит расширительный бак — резервуар, соединенный с баком трубопроводом и частично заполненный маслом. Объем расширителя выбран таким образом, чтобы во всем диапазоне изменения температур уровень масла в расширителе находился в допустимых пределах. Расширитель оборудуется индикатором уровня масла, воздухоосушителем для поступающего воздуха, трубопроводом для доливки в бак масла. На рисунке 9.4 изображено газовое реле.
Рис. 9.4 Газовое реле Бухгольца.
В рассечку трубопровода, соединяющего бак и расширитель, устанавливается газовое реле (например, ранее выпускавшиеся типа РГЧЗ-66, ПГ-22, немецкого производства BF-50,BF-80, или отечественные РЗТ-50, РЗТ-80). Газовое реле имеет герметичный корпус со смотровыми окошками. Сверху на корпусе реле имеется специальный краник, предназначенный для выпуска воздуха и отбора проб газа. Газовое реле имеет два поплавковых элемента, действующих при срабатывании на замыкание механически связанных с ними контактов, и реагирующих на снижение уровня масла в реле, а также струйный элемент (подвешенная на пути масла пластинка с калиброванным отверстием), срабатывающим при интенсивном движении потока масла из бака в расширитель. В нормальном режиме корпус газового реле заполнен маслом, и контакты, связанные с его поплавковыми и струйным элементами, разомкнуты.
Работа газовой защиты
При внутреннем повреждении в баке защищаемого аппарата - горение электрической дуги, или перегрев внутренних элементов - трансформаторное масло разлагается с выделением горючего газа, содержащего до 70% водорода. Выделяющийся газ подымается к крышке, и так как аппарат устанавливается с наклоном 1-2% в сторону расширителя, движется в расширитель. Проходя через газовое реле, газ вытесняет из него масло. При незначительном выделении газа, или снижении уровня масла в расширителе до уровня верхнего поплавкового элемента, он срабатывает, и замыкаются контакты, действующие на сигнал (1-я ступень газовой защиты). При значительном выделении газа срабатывает нижний поплавковый элемент и замыкаются контакты, действующие на отключение (2-я ступень газовой защиты). При интенсивном движении потока масла из бака в расширитель срабатывает струйный элемент, действующий на отключение, аналогично 2-й ступени газовой защиты.
Особенности газовой защиты.
Газовая защита маслонаполненных аппаратов имеет абсолютную селективность и срабатывает только при повреждениях внутри бака защищаемого объекта. Защита реагирует на повреждения, сопровождающиеся выделением газа, выбросом масла из бака в расширитель или аварийным понижением уровня масла. Газовая защита — одна из немногих, после которых не допускается действие АПВ (автоматическое повторное включение), так как в большинстве случаев отключаемые ей повреждения оказываются устойчивыми.
10. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
Экономическое обоснование дипломного проекта содержит определение проектных технико-экономических показателей, капитальных затрат на строительство системы электроснабжения города, расчёт ежегодных эксплуатационных расходов, связанных с обслуживанием и ремонтом электрических сетей, обеспечивающих поставку и распределение электрической энергии для потребителей, а также расчёт дисконтированных показателей экономической эффективности проекта.