Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината (стр. 9 из 18)

Вторичная нагрузка на линии:

Прибор	Тип	Sоб-ки, ВА	Число об к	cos	sin	Число приборов	Робщ, Вт	Q, вар
V	Э-335	2	2	1	0	2	8	-
W	Д-335	1,5	2	1	0	1	3	-
Var	И-335	1,5	2	1	0	1	3	-
Wh	СА3-И681	3 Вт	2	0,38	0,925	5	30	95,6
Varh	СР4-И689	3 вар	2	0,38	0,925	6	36	101
Итого	80	196,6

Расчетная вторичная нагрузка:

Принимаем ТН типа НТМК-6У4:

Сравнение характеристик:

Uн т=6 кВ	Uн т=6 кВ
Sн 2=300 кВА	Sр 2=212 ВА
Схема соединения обмоток

1.10.5 Выбор силовых кабелей отходящих линий

Выбор кабелей производится по следующим условиям:

1. по экономической плотности тока:

2. по минимальному сечению F_min =a×I_кз×Öt_п;

3. по условию нагрева рабочим током I_{доп каб}

I_р;

4. по аварийному режиму I_{доп ав}

I_ав;

5. по потере напряжения DU_доп

DU_рас.

Выбираем кабель ГПП-ТП1-ТП2:

1. Подстанция ТП1-ТП2 двухтрансформаторная. Прокладываем в траншее два кабеля с расстоянием между ними 100 мм.

2. Расчетные токи в нормальном и аварийном режимах:

где

а) по экономической плотности тока:

F_э = I_р / j_эк = 116,7/1,4=164 мм². j_эк=1,4

- для Т_м= 5000ч.

Принимаем кабель марки ААШВ-6-(3185); I_доп=340 А;

б) проверим выбранный кабель по термической стойкости к I_кз:

принимаем окончательно кабель ААШВ-6-(3185); Iдоп=340 А;

(8.4)

где t _n – приведенное время к.з., с;

для алюминиевых жил из табл. 3.4 /1/

в) проверка по аварийному току:

I_{доп ав} =1,3×340=442 А 233,5 А;

г) проверка по рабочему режиму с учетом поправочного коэффициента К_попр, зависящего от количества кабелей проложенных в одной траншее К_попр=0,9 (2 кабеля в траншее): I_р/К_попр =116,7/ 0,9=105 А, (340 А>105А).

Условия выполняются, тогда окончательно принимаем кабель марки ААШВ-6-(3

185), с I_доп=340А.

Все расчетные данные выбора остальных кабелей занесены в таблицу 1.10 «Кабельный журнал».

1.10 - Кабельный журнал

Наименование участка	Sр, кВА	Кол-во кабелей в траншее	Нагрузка		По экономической плотности тока, мм2		По допустимой нагрузке, мм2		По току короткого замыкания, мм2		Выбранный кабель	Iдоп, A
			Iр, A	Iав, A	jэ	Fэ	Кп	Fдоп	Iк, A	S
ГПП-ТП1-ТП2	5147,64	3	157,4	314,9	1,4	112	0,85	134	6,2	70	ААШв-6-(3185)	340
ГПП-ТП3	2814,63	3	86,08	172,2	1,4	61,5	0,85	73,2	6,2	70	ААШв-6-(395)	300
ТП1-ТП2	2873,47	2	131,8	263,6	1,4	94,2	0,9	119	6,2	70	ААШв-6-(370)	340
ГПП-СД	700	4	54,5	-	1,4	38,9	0,8	43,6	6,2	70	4ААШв-6-(370)	190
ГПП-ВБК	600	2	33	-	1,4	23,6	0,9	29,7	6,2	70	ААШв-6-(370)	190

1.10.6 Выбор шин ГПП

Сечение шин выбирают по длительно допустимому току и экономической целесообразности. Проверку шин производят на электродинамическую и термическую стойкость к токам КЗ.

Выбираем твердотянутые алюминиевые шины прямоугольного сечения марки АТ-806; I_доп=1625 А (одна полоса на фазу):

I_ав=1469,2А

i_уд=22,6 кА

а) I_доп=1625 А I_ав=1469,2 А

б) проверка по термической стойкости к I_кз

Fmin=×Iкз×

=12×8,3× =99,6 мм² < 480 мм² (806);

в) проверка по динамической стойкости кi_{уд кз} _доп=700 кгс/см2:



W=0,167×b×h²=0,167×0,8×6²=4,8 см³

где L=80 см – расстояние между изоляторами;

а=60 см – расстояние между фазами;

b=0,8 см – толщина одной полосы;

h=6 см – ширина (высота) шины.

Из условия видно, что шины динамически устойчивы.

1.10.7 Выбор изоляторов

Жесткие шины крепятся на опорных изоляторах, выбор которых производится по следующим условиям:

а) по номинальному напряжению: U_ном ³ U_уст;

б) по допустимой нагрузке: F_доп F_расч.

где F_расч. – сила, действующая на изолятор;

F_доп – допустимая нагрузка на головку изолятора, F_доп = 0,6F_{разруш.};

F_разруш – разрушающая нагрузка на изгиб.

Выбираем изолятор типа ОНШ-10-500У1, F_разруш =500 кгс.

F_доп = 0,6×F_разруш = 0,6 ×500300кгс (> 47,8 кгс), условие выполняется.

1.11 Выбор автоматических выключателей на отходящие линии ЩО70 напряжением 0,4 кВ механического цеха

Существуют следующие требования к выбору автоматических выключателей:

а) номинальное напряжение выключателя не должно быть ниже напряжения сети;

б) отключающая способность должна быть рассчитана на максимальные токи к.з., проходящие по защищаемому элементу;

в) номинальный ток расцепителя должен быть не меньше наибольшего расчетного тока нагрузки и выключатель не должен отключаться в нормальном режиме работы защищаемого элемента

(13.2)

г) при допустимых кратковременных перегрузках защищаемого элемента автоматический выключатель не должен срабатывать; это достигается выбором уставки мгновенного срабатывания электромагнитного расцепителя

(13.3)

где I _п – пиковый ток группы двигателей

(13.4)

где I_п.макс – наибольший из пусковых токов двигателей группы приемников, определяемый по паспортным данным, А;

I _р – расчетный ток группы приемников, А;

R_и – коэффициент использования двигателя, имеющего I _п.макс ;

I_{ном.макс} – номинальный ток двигателя (приведенный к ПВ=1) с наибольшим пусковым током, А.

1. Линия от КПТ до ПР1

Расчетный ток I _р.ПР1 = 55 А;

Номинальный ток расцепителя

Ток срабатывания расцепителя

,

где

По таблице 6.10 выбираем автоматический выключатель GBL203 I_ном=250А; _Iср.р.=245,43А

Проверяем кабель, питающий ПР1 по согласованию с защитой:

Условие не выполняется, принимаем кабель большего сечения: четырехжильный ААБ (3х50) + 1х35мм; I_доп=110А из табл. П3.7 [2].

Условие выполняется, окончательно выбираем кабель ААБ(3х50)+ 1х35мм, где К_защ= 0,22 по табл. 7.6 [1] для сетей, где защита от перегрузки не требуется, а автоматический выключатель имеет только максимальный мгновенно действующий расцепитель.

2. Линия от КТП к ПР2

Расчетный ток I _р.ПР2 = 67 А ;

Номинальный ток расцепителя

Ток срабатывания расцепителя

где