Проектирование масляного трансформатора ТМ 11010 Кв (стр. 3 из 4)
Обмотка ВН:
Масса металла обмотки ВН при номинальном числе витков:
Добавочные потери в обмотке НН:
где:
Добавочные потери в обмотке ВН:
где:
Основные потери в отводах:
Длина отводов:
Масса отводов НН:
Масса отводов ВН:
Потери в отводах НН
Потери в отводах ВН
Потери в стенках бака и других элементах конструкции: по табл. 7.1 К=0,015
Полные потери к.з.
т.е.
от заданного.4.2 Расчёт напряжения к.з.
Активная составляющая
Реактивная составляющая
где: 
или 
от заданного значения.5. Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании
Установившийся ток короткого замыкания в обмотке ВН
Мгновенное максимальное значение тока к.з.
где: 
Радиальная сила:
Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН
Среднее сжимающее напряжение в проводах обмотки НН
Осевые силы в обмотках:
где:
По табл. 7.4
Осевые силы действуют на обе обмотки по рис. 4.
Наибольшая осевая сила возникает в середине высот обмоток. В середине высоты обмотки НН, имеющей меньший радиальный размер, сжимающее напряжение:
, что ниже допустимого 18–20 Мпа.Температура обмотки через tk=4 cпосле возникновения короткого замыкания
что ниже допустимой 200°С.Время достижения температуры 200°С для обмоток
6. Расчёт магнитной системы трансформатора
6.1 Определение размеров магнитной системы и массы стали трансформатора
Принимаем конструкцию плоской трёхфазной шихтованной магнитной системы с четырьмя косыми и двумя прямыми стыками на среднем стержне. Прессовка стержня – путём забивания деревянных реек между стержнем и обмоткой НН. Прессовка ярма – прессующими балками и шпильками.
В сечении стержня 5 ступеней без прессующей пластины, размеры пакетов по табл. 8.2.
Для d=0.115 м Кр=0,903
В сечении ярма 4 ступени. Ширина крайнего наружного пакета 65 мм.
Размеры пакетов стержня a´b мм Размеры пакетов ярма a´b мм
| a | B | ||
| 105 | 25 | ||
| 95 | 9 | ||
| 85 | 6 | ||
| 65 | 9 | ||
| 40 | 5 | ||
| a | B | ||
| 105 | 25 | ||
| 95 | 9 | ||
| 85 | 6 | ||
| 65 | 14 |
Полное сечение стержня и ярма и объём угла магнитной системы (по табл. 8.6) Пфс=93,9 см2; Пфя=95,4 см2; Vy=812.8 см3. Активное сечение стержня
Активное сечение ярма 
Ширина ярма 
Длина стержня 
Расстояние между осями соседних стержней
Масса стали угла магнитной системы
Масса стали ярм
Масса стали стержней
Полная масса стали плоской магнитной системы
6.2 Расчёт потерь и тока холостого хода
Магнитная система шихтуется из электротехнической, тонколистовой, рулонной, холоднокатаной, текстурованной стали марки 3404 толщиной 0,35 мм.
Индукция в стержне
Индукция в ярме
По таблице 8.10 находим удельные потери:
При Вс=1,607 Тл; рс=1,35 Вт/кг; рз,с=651 Вт/м2; при Вя=1,58 Тл; ря=1,251 Вт/кг.
При
рз=340 Вт/м2. 
Потери холостого хода
Где: 
Что составляет
от заданного значения.По таблице 8.17 находим удельные намагничивающие мощности
При Вс=1,607 Тл qc=1.84 ВА/кг qзс=24000 ВА/м2
При Вя=1,58 Тл qя=1,675 ВА/кг
При Вз=1,14 Тл qз=3000 ВА/м2.
По таблице 8.13 находим коэффициенты для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при наличии отжига.
Полная намагничивающая мощность 
Ток холостого хода
Или
от заданного значения.Активная составляющая тока холостого хода
Реактивная составляющая тока холостого ход
7. Тепловой расчёт трансформатора
7.1 Тепловой расчёт обмоток
Внутренний перепад температуры:
Обмотка НН:
Где d-толщина изоляции провода на одну сторону d=0,25*10-3 м.
lиз=0,17 Вт/(м2*°С) – теплопроводность кабельной бумаги в масле.
Обмотка ВН:
d=0,2*10-3 м lиз=0,17 Вт/(м2*°С).
Перепад температуры на поверхности обмоток: