Выбор основных параметров и анализ режимов электропередачи (стр. 8 из 9)

322,34 кВ < U_ДОП = 363 кВ

МВАр

В расчёте будем пренебрегать активной мощностью в линии на холостом ходу.

МВАр

Устанавливаем в начале первого участка электропередачи группу реакторов 3×РОДЦ – 60000/500 с целью поглощения реактивной мощности, стекающей с линии к генераторам (иначе U_Г < U_Г.ДОП.). Тогда:

МВАр

13,42 кВ

МВАр

кА

Проверка технических ограничений:

кВ <

кВ

кА >

кА

кВ <

кВ

Исследуем возможность самовозбуждения генератора. Для этого найдём входное сопротивление линии с включенными на ней реакторами относительно шин ВН станции.

См

Ом

См

Ом

Ом – внешнее сопротивление носит емкостной характер, следовательно, самовозбуждение генератора возможно.

Проверим ещё одно условие:

о.е. [1, табл. 5.3]

Ом

Ом <

Ом, следовательно самовозбуждения генератора не будет.

Таким образом, в этом режиме необходимо установить 2 синхронных компенсатора типа КСВБО-50–11 на промежуточной подстанции, 2 группы однофазных реакторов типа 3×РОДЦ – 60000/500 в начале первой линии и 2 группы однофазных реакторов типа 3×РОДЦ – 60000/500 в конце первой линии.

3.2 Синхронизация на шинах передающей станции

В этом случае линия, через которую осуществляется синхронизация, включена со стороны промежуточной подстанции и отключена со стороны станции.

Рис. 8. Схема замещения электропередачи в режиме синхронизации на шинах передающей станции.

Из расчёта предыдущего режима:

кВ;

МВт;

МВАр

Условие точной синхронизации: U₁ = U₁_X

< U_ДОП = 363 кВ, следовательно устанавливать реакторы в начале первой линии нет необходимости.

13,21 кВ

МВАр

Для поглощения реактивной мощности, стекающей с линии, необходимо на её конце установить 3 группы реакторов 3×РОДЦ – 60000/500 иначе (U_Г<U_ДОП).

МВАр

300,12 кВ

350 МВт

МВАр

220,08 кВ

МВт

МВАр

Мощность синхронного компенсатора

97,98 МВАр

11,34 кВ

Проверка технических ограничений:

кВ <

кВ

кВ <

кВ

кВ < U_ДОП = 363 кВ

Таким образом, в этом режиме необходимо установить 2 синхронных компенсатора типа КСВБ-50–11 на промежуточной подстанции и 3 группы однофазных реакторов типа 3×РОДЦ – 60000/500 в конце первой линии.

Составим итоговую таблицу, в которую занесём компенсирующие устройства, необходимые для обеспечения всех режимов:

Таблица 3 – Размещение компенсирующих устройств

	Начало ВЛ1	Конец ВЛ1	П/СТ	Начало ВЛ2	Конец ВЛ2
Режим НБ	-	-	-	-	-
Режим НМ	3×РОДЦ – 60000/500	3×РОДЦ – 60000/500	2 × КСВБ-50–11	-	-
ПАР	-	-	2 × КСВБ-100–11	-	-
Синхронизация на шинах П/СТ	2 ×3×РОДЦ – 60000/500	2 × 3×РОДЦ – 60000/500	2 × КСВБ-50–11	-	-
Синхронизация на шинах ГЭС	-	3 × 3×РОДЦ – 60000/500	2 × КСВБ-50–11	-	-
ИТОГО:	2 ×3×РОДЦ – 60000/500	3 × 3×РОДЦ – 60000/500	2 × КСВБ-100–11	-	-

4. Основные технико-экономические показатели электропередачи

Технико-экономические показатели включают в себя средства, необходимые для сооружения электропередачи, обеспечения её нормальной эксплуатации, а также себестоимость передачи электроэнергии и КПД электропередачи.

В процессе проектирования была выявлена необходимость установки дополнительных устройств:

– 2 синхронных компенсатора КСВБ-100–11

– 3 группы однофазных реакторов 3×РОДЦ – 60000/500 (с выключателями 330 кВ)

Учтём эти устройства при расчёте капиталовложений.

1) Капиталовложения:

•

тыс. руб.

тыс. руб. – стоимость ячейки с выключателем 330 кВ [1, табл. 7.16]

тыс. руб. [1, табл. 7.18]

тыс. руб. [1, табл. 7.28]