Разработка системы электроснабжения механического цеха (стр. 14 из 18)

Далее по /10, приложение 6/ по значениям

определяются диаметры труб, а также скорость теплоносителя ω и фактическое значение

по участкам циркуляционного кольца. Полученные данные заносятся в таблицу 4.4.

По /10, приложение 4/ подсчитываются суммы коэффициентов местных сопротивлений на каждом расчётном участке. Все результаты заносятся в таблицу 4.4.

Таблица 4.4 – Расчёт трубопроводов системы водяного отопления

№участка	Q,Вт	G,кг/ч	l,м	Диаметртрубы,мм	ω,м/с	,Па/м	ΔРл,Па	Σζ	ΔРм,Па	ΔРл+ΔРм,Па
Главное циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 16
1	21600	740	39,3	25	0,38	85	3340,5	4,5	319,5	3660
2	18900	650	4	25	0,32	65	260	1	50,3	310,3
3	16200	555	5,6	25	0,28	60	336	5	193	529
4	13500	465	4	25	0,23	35	140	1	26,1	166,1
5	10800	370	5,6	20	0,3	80	448	7	309,4	757,4
6	8100	280	4	20	0,23	45	180	1	26,1	206,1
7	5400	185	5,6	15	0,28	95	532	7	270,2	802,2
8	2700	95	4,1	15	0,15	28	114,8	2,5	27,8	142,6
9	1350	45	0,2	15	0,06	4	0,8	6,5	11,5	12,3
10	1350	45	0,2	15	0,06	4	0,8	1	1,8	2,6
11	2700	95	4,1	15	0,15	28	114,8	4,5	50	164,8
12	5400	185	5,6	15	0,28	95	532	7	270,2	802,2
13	8100	280	4	20	0,23	45	180	1	26,1	206,1
14	10800	370	5,6	20	0,3	80	448	7	309,4	757,4
15	13500	465	4	25	0,23	35	140	1	26,1	166,1
16	16200	555	5,6	25	0,28	60	336	5	193	529
17	18900	650	4	25	0,32	65	260	1	50,3	310,3
18	21600	740	39,9	25	0,38	85	3391,5	5,5	390,5	3782
Σ(ΔРл+ΔРм)1÷18 = 13306,5
Малое циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 1
19	2700	95	0,1	15	0,15	28	2,8	1,5	16,7	19,5
20	1350	45	0,2	15	0,06	4	0,8	6,5	11,5	12,3
21	1350	45	0,2	15	0,06	4	0,8	1	1,8	2,6
22	2700	95	0,1	15	0,15	28	2,8	3	33,3	36,1
Σ(ΔРл+ΔРм)19÷22 = 70,5

Расчёт сумм коэффициентов местных сопротивлений приводится ниже.

Принимается, что проточный воздухосборник установлен в тепловом пункте и поэтому в расчётах не участвует.

Участок 1 (d = 25 мм): задвижка – ζ = 0,5; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 4,5.

Участок 2 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 3 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 5.

Участок 4 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 5 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 6 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 7 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 8 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; поворот 900 – ζ = 1,5; Σζ = 2,5.

Участок 9 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; кран двойной регулировки – ζ = 4; половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 6,5.

Участок 10 (d = 15 мм): половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 11 (d = 15 мм): тройник на противоток – ζ = 3; поворот 900 – ζ = 1,5; Σζ = 4,5.

Участок 12 (d = 15 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 13 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 14 (d = 20 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1,5=6; Σζ = 7.

Участок 15 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 16 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; Σζ = 5.

Участок 17 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 18 (d = 25 мм): тройник на проход – ζ = 1; четыре поворота 900 – ζ = 4·1=4; задвижка – ζ = 0,5; Σζ = 5,5.

Участок 19 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; Σζ = 1,5.

Участок 20 (d = 15 мм): тройник на ответвление – ζ = 1,5; кран двойной регулировки – ζ = 4; половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 6,5.

Участок 21 (d = 15 мм): половина радиатора – ζ = 1; Σζ = 1.

Участок 22 (d = 15 мм): тройник на противоток – ζ = 3; Σζ = 3.

В качестве примера приводится расчёт первого участка главного циркуляционного кольца, проходящего через прибор 16.

Линейное падение давления, Па,

где Rл – удельное падение давления, Па/м;

l – длина участка трубопровода, м;

Далее по /10, приложение 5/ по значению скорости потока ω определяется значение динамического давления на участке Рд, Па,

Рд = 71.

Потери давления в местных сопротивлениях, Па,

ΔРм = Σζ · Рд,

ΔРм = 4,5 · 71=319,5.

Общие потери давления на участке 1, Па,

ΔР1 = ΔРл + ΔРм,

ΔР1 = 3340,5 + 319,5 = 3660.

Запас давления в кольце на неучтённые местные сопротивления и возможные неточности в монтаже системы отопления, %,

Так как запас давления не превышает 10%, то диаметры трубопроводов считаются подобранными правильно.

Расчёт потерь давления в малом циркуляционном кольце, проходящем через прибор 1, производится аналогично. Исходные данные и результаты расчёта приводятся в таблице 4.4.

Общие потери давления в малом циркуляционном кольце, Па,

что значительно меньше располагаемого циркуляционного давления в системе.

Так как диаметры трубопроводов участков 19, 20, 21, 22 уменьшить нельзя (они минимальны), поэтому избыток располагаемого давления следует погасить краном двойной регулировки, установленным на подводе к нагревательному прибору 1.

Подводы к остальным приборам системы отопления также принимаются диаметром 15 мм.

Расчётная схема для системы отопления, проходящей через бытовые помещения, приводится на рисунке 4.5.

Общая длина трубопровода рассчитываемого кольца Σl = 161,4 м.

Располагаемое циркуляционное давление в системе, Па,

Средняя потеря давления на трение, Па/м,

Все остальные расчёты сводятся в таблицу 4.5.

Таблица 4.5 – Расчёт трубопроводов системы водяного отопления

№участка	Q,Вт	G,кг/ч	l,м	Диаметртрубы,мм	ω,м/с	,Па/м	ΔРл,Па	Σζ	ΔРм,Па	ΔРл+ΔРм,Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Главное циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 36
1	77600	2665	3	50	0,33	30	90	0,4	21,4	111,4
2	73630	2530	4	40	0,52	95	380	1	133,2	513,2
3	69660	2395	4	40	0,5	90	360	1	122,8	482,8
4	65720	2260	4	40	0,48	80	320	1	113,5	433,5
5	61780	2125	4	40	0,46	75	300	1	104,2	404,2
6	57840	1990	4	40	0,44	70	280	1	95,3	375,3
7	53900	1850	4	40	0,4	60	240	1	78,7	318,7
8	49960	1715	4	40	0,35	45	180	1	60,3	240,3
9	46020	1580	4	32	0,44	80	320	1	95,3	415,3
10	42080	1445	4	32	0,4	70	280	1	78,7	358,7
11	38140	1310	4	32	0,37	60	240	1	67,4	307,4
12	34200	1175	4	32	0,32	45	180	1	50,3	230,3
13	29360	1010	4	32	0,29	38	152	1	41,4	193,4
14	24520	845	12,8	32	0,25	28	358,4	5	153,8	512,2
15	19880	685	4	25	0,35	75	300	1	60,3	360,3
16	15240	525	4	25	0,27	45	180	1	35,9	215,9
17	10600	365	4	20	0,29	75	300	1	41,4	341,4
18	5300	180	4,1	15	0,27	95	389,5	2,5	89,8	479,3
19	2650	90	0,2	15	0,14	25	5	6,5	62,4	67,4
20	2650	90	0,2	15	0,14	25	5	1	9,6	14,6
21	5300	180	4,1	15	0,27	95	389,5	4,5	161,6	551,1
22	10600	365	4	20	0,29	75	300	1	41,4	341,4
Продолжение таблицы 4.5
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
23	15240	525	4	25	0,27	45	180	1	35,9	215,9
24	19880	685	4	25	0,35	75	300	1	60,3	360,3
25	24520	845	14	32	0,25	28	392	5	153,8	545,8
26	29360	1010	4	32	0,29	38	152	1	41,4	193,4
27	34200	1175	4	32	0,32	45	180	1	50,3	230,3
28	38140	1310	4	32	0,37	60	240	1	67,4	307,4
29	42080	1445	4	32	0,4	70	280	1	78,7	358,7
30	46020	1580	4	32	0,44	80	320	1	95,3	415,3
31	49960	1715	4	40	0,35	45	180	1	60,3	240,3
32	53900	1850	4	40	0,4	60	240	1	78,7	318,7
33	57840	1990	4	40	0,44	70	280	1	95,3	375,3
34	61780	2125	4	40	0,46	75	300	1	104,2	404,2
35	65720	2260	4	40	0,48	80	320	1	113,5	433,5
36	69660	2395	4	40	0,5	90	360	1	122,8	482,8
37	73630	2530	4	40	0,52	95	380	1	133,2	513,2
38	77600	2665	3	50	0,33	30	90	1,4	75	165
Σ(ΔРл+ΔРм)1÷38 = 12828,2
Пересчёт участков 1, 16, 23 и 38
1	77600	2665	3	40	0,55	110	330	0,5	74,4	404,4
16	15240	525	4	20	0,43	160	640	1	91,2	731,2
23	15240	525	4	20	0,43	160	640	1	91,2	731,2
38	77600	2665	3	40	0,55	110	330	1,5	223,1	553,1
Σ(ΔРл+ΔРм) = 2419,9
Малое циркуляционное кольцо, проходящее через прибор 1
39	3970	135	0,1	15	0,19	45	4,5	1,5	26,7	31,2
40	1985	70	0,2	15	0,11	17	3,4	6,5	39	42,4
41	1985	70	0,2	15	0,11	17	3,4	1	6	9,4
42	3970	135	0,1	15	0,19	45	4,5	3	53,4	57,9
Σ(ΔРл+ΔРм)39÷42 = 140,9

Запас давления в главном циркуляционном кольце, проходящем через прибор 36, %,