Компоновка сборного перекрытия (стр. 3 из 8)
Расчётная схема панели показана на рисунке 3б. Отрицательный изгибающий момент консольной части панели:
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая, что z1=0.9*h0=0.9*19=17.1 см, требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет:
что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3Æ16 А-II, Аs=5,96 см2.
При подъёме панели вес её может быть передан на две петли. Тогда усилие на одну петлю составляет
Площадь сечения арматуры петли
принимаем конструктивно стержни диаметром 14 мм, Аs=1,539 см2.
3. Проектирование неразрезного ригеля
3.1 Определение нагрузок
Предварительно задаёмся размерами сечения ригеля
Длина ригеля в середине пролёта
Длина крайнего ригеля
Из таблице 1, постоянная нагрузка на 1м2 ригеля равна:
– нормативная
Па– расчётная
Павременная нагрузка
– нормативная
Па– расчётная
ПаНагрузка от собственного веса ригеля:
с учётам коэффициента 
с учётом коэффициента 
Итого
Временная с учётом коэффициента
Полная расчётная нагрузка
3.1.1 Вычисление изгибающих моментов в расчётной схеме
1) Вычисляем опорные моменты и заносим в таблицу
2) Вычисляем опорные моменты при различных схемах загружения и заносим в таблицу.
Таблица 2 – Ведомость усилий в ригеле
| № п/п | Схема загружения | Опорные моменты | ||||||||
| М21 | М23 | М32 | ||||||||
| 1 |  |  |  | |||||||
| 2 |  |  | | |||||||
| 3 |  |  | | |||||||
| 4 |  |  |  | |||||||
| №нагр | Опорные моменты | Пролётные моменты | Поперечные силы | |||||||
| М21 | М23 | М32 | М1 | М2 | Q1 | Q21 | Q23 | |||
| 1+2 | 208,46 | 109,02 | 109,02 | 159,34 | 12,64 | 130,61 | 198,41 | 82,48 | ||
| 1+3 | 142,78 | 149,03 | 149,03 | 217,11 | 83,76 | 61,75 | 110,21 | 157,83 | ||
| 1+4 | 235,51 | 181,92 | 138,36 | 148,94 | 50,87 | 126,22 | 202,8 | 157,83 | ||
| (1+4)' | 164,85 | 164,85 | 132,67 | 176,96 | 69,82 | 137,71 | 191,31 | 152,38 | ||
Вычисляем пролётные моменты и поперечные силы
1)
кН. 
кН 
м. 
кНм. 
кНм. 
кН 
кНм.2)
кН. 
кН 
м. 
кНм. 
кНм. 
кН 
кНм.3)
кН. 
кН 
м. 
кНм. 
кНм. кН 
кНм.3.1.2 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров
Наибольший опорный момент уменьшаем на 30% по схеме загружения 1+4
кНм 
кНм 
кНм. 
кНм. 
кНмНаходим поперечные силы
кН. 
кН 
м. 
кНм. 
кНм. 
кНм. 
кН 
кН. 
м. 
кНм.
Рисунок 3 – Эпюры моментов
а) – эпюры по схеме загружения
б) – выравнивающая эпюра
в) – перераспределённая эпюра
3.2 Расчёт прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси
Высоту сечения ригеля подбираем по опорному моменту М=164,85 кНм при ξ=0,35.
По заданию марка бетона В40, арматура АV. Определяем граничную высоту сжатой зоны.
ξR=
где
=0,85–0,008·22·0,9=0,69 
МПа 
МПа ( 
<1)