Якщо зусилля, що прагне відсунути кошик від печі зростає, що може бути при недостатньо точній установці кошика по осі коксової печі, то воно передається на пружину амортизатора. При цьому пружина стискується і весь кошик плавно відходить від печі на 15—20 мм, що практично не відбивається на роботі коксонаправляючої.
Механізм пересування кошика й особливо шарнірні вузли підоймової системи працюють у важких температурних умовах. У коксонаправляючої конструкції КБ Коксохіммаша установлюють втулки з графітним мастилом для змазування всіх тертьових поверхонь шарнірних вузлів. Такі втулки виявилися цілком придатними в умовах експлуатації.
Описані механізми успішно працюють на багатьох машинах, забезпечуючи необхідний по величині хід кошика, автоматичне її стопоріння в передньому робітнику положень, плавність ходу кошика і підведення її до арміруючої рами на малій швидкості, що важливо для збереження обробленої поверхні дзеркала рами.
Кінематична схема механізму з двома рейковими передачами, розташованими в нижній частині кошика. Цей механізм працює краще, ніж механізм із зубцюватими конічними передачами. Однак наявність відкритих передач, розташованих у важко доступних для обслуговування місцях, значно знижує його експлуатаційні якості.
Механізм пересування кошика, не має таких недоліків і працює задовільно на багатьох машинах. Однак щоб уникнути передачі зусиль, що виникають при проходженні коксового пирога через кошик, на усіх ланки цього механізму варто встановлювати додатковий стопорний пристрій.
На ряді машин кошик пересувають за допомогою редуктора, ланцюгової і рейкової передач, різних варіантів кривошипно-шатунних механізмів і інших.
Зусилля, що діє на кошик при проходженні через неї коксового пирога, приймається рівним 3000 кг. На це зусилля розраховують усі ланки механізму пересування кошика. На основі проведених іспитів швидкості пересування 83 м/хв споживана потужність була дорівнює 10,3 квт. По проекті на механізмі пересування машини встановлений електродвигун типу МТВ-42-8 потужністю 16 квт при швидкості обертання 718 об/хв.
Механізм пересування надійний у роботі і забезпечує нормальну експлуатацію машини.
Недоліками механізму випливає вважати незручний доступ до підшипників ходових коліс зі сторони гасильного вагона ы установку одноребордних ходових коліс.
Механізм відводу-підведення двері дверезнымального пристрою
Хід колиски склав 950 мм (попроекті 1000 мм). Операція підведення двері продовжуються 15 сек. (по проекті 25 сек). Середня швидкість підведення двері до печі 3,75 м/хв; по проекті ця швидкість повинна бути 1,7 м/хв. Невідповідність проектної і фактичної швидкостей пояснюється тим, що в ланцюзі електродвигуна не було проектного опору для зниження швидкості, що повинне включатися за 500 мм до підходу дверей до печі.
Тривалість операції відводу двері, склала 16 сек, (по проекті 17 сек.). Потужність, споживана з мережі при підведенні дверезніма без дверей, складає при пуску 3,4 квт, а потім плавно падає до 0,9 квт. При підведенні двере'ьема з дверима витрата потужності при пуску складає 3,8 квт, а потім плавно падає до 0,8 квт.
При відводі дверезніма без дверей, після спаду пускової потужності, витрата потужності збільшується з 2,2 квт на початку ходу дверезніма до 4,4 квт наприкінці ходи. При відводі дверезніма з дверима потужність на валу електродвигуна поступово зростає з 3 до 9 квт. По проекті на механізмі відводу-підведення двері встановлені електродвигун типу МТВ-31-6 потужністю 11 квт при швидкості обертання 953 про/хв, що цілком забезпечує надійну роботу механізму.
Механізм відгвинчування-загвинчування ригельних гвинтів
Тривалість операції відгвинчування складає 9—15 сек., а біля 32 сек (у тому числі 20 сек. затрачається на операцію догвинчування гвинта для створення надійного ущільнення). По проекті на відгвинчування чи загвинчування передбачено 12 сек.
Швидкість обертання голівки, що відгвинчує, склала 10,8 об/хв. Число оборотів при загвинчуванні ригельних від 1,5 до 2,5 обертів (по проекті 2 оберти). Потужність, споживана з мережі, склала при відгвинчуванні 0,9—1,2 квт, при загвинчуванні 0,96-1,1 квт і при догвинчуванні 1,46—1,56 квт.Встановленими електродвигунами потужністю 0,9 квт забезпечує нормальну роботу механізму.
До недоліків механізму варто відвести малу довжину квадратної частини голівки, у результаті чого вона часто виходить з ладу, і кріплення пальців шарніра Гука шплінтами, що часто зрізуються.
Механізм зриву двері.
Фактична швидкість пересування захоплень склала 0,96 м/хв (по проекті 0,66 м/хв). Збільшення швидкості порозумівається установкою електродвигуна зі швидкістю обертання 1420 об/хв замість проектної —970 об/хв. Максимальна потужність, споживана з мережі, при зриві дверей 2,4 квт, що припустимо, з огляду на характеристику електродвигуна і короткочасність роботи механізму на цьому режимі.
Механізм повороту дверезніма тривалість операції повороту склала 8 сек. (по проекті 6 сек.). Швидкість повороту дорівнює 1,92 об/хв (проектну 2 об/хв). Потужність, споживана на валу 0,96-1,16 квт.
Установлений на механізмі проектний електродвигун (0,9 квт) цілком забезпечує нормальну роботу механізму. Механізм пересування кошика коксонаправляючої. Тривалість операції підведення кошика при довжині ходу, рівної 495 мм (по проекті 500 мм), складає 8 сек. (по проекті 9 сек.). Потужність, споживана з мережі, при русі кошика склала 1,5 квт, а при упорі кошика в раму 1,8—2,35 квт.
На механізмі встановлений електродвигун типу ТАГ-22-4 потужністю 1,4 квт при швидкості обертання 1440 об/хв, що забезпечує нормальну роботу механізму.
ШЛЯХУ ДВЕРЕЗНІМАЛЬНОЇ МАШИНИ З РОЗДІЛЬНОЇ КОКСОНАПРАВЛЯЮЧОЇ
Дверезнімальна машина і коксонаправляюча пересуваються по рейковому шляху, покладеному уздовж коксової боки батарей на обслуговуючій площадці. Для типових машин колія дорівнює 1500 мм; для машин, що обслуговують печі великої ємності,1800 мм.
Кріплення рейок уздовж батарей і контрфорсів виробляється за допомогою ребер, приварених до підкладок. Останні кріпляться до балок, покладеним уздовж обслуговуючої площадки батарей. З'єднання рейок виробляється за допомогою стиковихнакладок і болтів, у місцях стиковки повинні бити опори.
На ділянках проміжних і кінцевих площадок і вугільної вежі кріплення рейок до підкладок виробляється за допомогою накладок і болтів.
Для забезпечення нормальної роботи механізмів дверезнымальної машини рейковий шлях повинний бути покладений по висоті точно на відповідності з проектною оцінкою, а також на заданій відстані від крайки кладки печі (чи від осі батарей).
Рейковий шлях не повинний мати підйомів і ухилівщо утрудняють точну установку машини по осі печі, що обслуговується. Кріплення рейкового шляху дверезнімальної машини виробляється перед пуском батарей в експлуатацію, після закінчення росту кладки печі.
ДВЕРЕЗНІМАЛЬНА МАШИНА І КОКСОВИШТОВХУВАЧА ПЕКОКОКСОВИХ ПЕЧЕЙ
Операції, зв'язані з видачею коксу на сучасних пекококсових печах, виробляються за допомогою дверезнімальних машин і коксовиштовхувачів, що принципово не відрізняються від машин вуглекоксових печей.
Однак, як показало іспит у виробничих умовах, величина навантажень, сприйманих механізмами при зніманні двер і виштовхуванні коксу, значно відрізняється від величини навантажень на вуглекоксових печах.
Нижче наводяться дані, отримані при іспиті механізмів пекококсових машин.
На відміну від старих пекококсових печей, що працюють із приставними дверима без заходу футеровки усередину печі, на випробованій пекококсовій батареї встановлені двері коркового типу, на яких цегло тримачі і футеровка входять усередину печі на 280—300 мм.
При застосуванні дверей такої конструкції між стінками камери, цеглотримачами і футеровкою у процесі коксування утворилася щільна маса з пекового коксу, що настільки утрудняла зрив дверей і висновок її з печі, що запроектовані механізми не могли робити ці операції.
Після зменшення висоти футеровки двері на 120—130 мм і заміни чавунної футеровки шамотної зусилля зриву і відводу двері все-таки залишалися дуже високими і складали на машинній стороні 18 т і на коксової 21 т (включаючи вагу дверей—2,5 т). Ця величина в 4—4,5 рази більше зусилля зриву двері на вуглекоксовій батареї.
Тому стало необхідним підсилити не тільки механізми зриву двері, але й металоконструкцію дверезнімальної штанги, коксовиштовхувача зі стосовними до неї вузлами, а також дверезнвмальний пристрій і ходовий візок дверезнімальної машини.
Іспитом було встановлено, що при вазі коксового пирога в 8 т нормальне зусилля виштовхування складає близько 20 т заграфічування камер різко збільшує це зусилля.
Якщо порівнювати зусилля, необхідні для виштовхування вугільного і пекового коксу при однаковій їхній вазі, то можна зробити висновок, що на виштовхування пекового коксу потрібно зусилля в 2—2,5 рази більше, ніж на виштовхування вугільного коксу.
Випробуванням була встановлена також різниця в тривалості дії максимального зусилля при виштовхуванні вугільного і пекового коксу. Так, при виштовхуванні вугільного коксу максимальне зусилля виштовхування має місце на ділянці шляху штанги 500 - 1000 мм, а потім воно різко зменшується.
При виштовхуванні пекового коксу максимальне зусилля утримується на ділянці шляху штанги 9000—10000 мм, на ділянці в 10—20 разів більшому. Ця обставина повинна враховуватися при розрахунку штанги, що виштовхує, на міцність, і особливо при розрахунку її на поздовжній вигин.