Реконструкция электроснабжения г Барнаула (стр. 10 из 21)
где
- поправочный коэффициент на условия прокладки кабелей.Рассчитанный ток для питания РП1 рабочего здания стендов (РЗС) составляет 748,46 А. Питание осуществляется двумя кабельными линиями. токовая нагрузка на один кабель
= 748,46/2=374,2 А. Так как с увеличением сечения величина охлаждающей поверхности приходящейся на единицу сечения уменьшается, условия охлаждения ухудшаются. Учитывая это, вместо одного кабеля прокладывают два (всего четыре), питающихся из одного автомата. Для кабеля марки АВВГ, предполагаемого к установке сечением 3´185´1´95, длительно длительно допустимый ток составляет 345 А. При замене его на два кабеля той же марки сечением рабочих жил 120 мм2, длительно допустимый ток с учетом поправочного коэффициента составит I=2´270´0,8=432 А.Аналогичный расчет проводим для всех линий. Данные расчетов заносим в таблицу 6.11.
Проверим выбранные проводники по потере напряжения согласно формуле:
(6.13)где
- длина участка линии, км;
- реактивное сопротивление, Ом/км;x – индуктивное сопротивление проводника, Ом/км;
cosj - коэффициент мощности.
Потеря напряжения в линиях ТП-РП1 составит
В.Аналогичный расчет проведем для всех питающих линий. Результаты расчетов в таблице 6.11.
На основании расчетных данных таблицы делаем вывод, что потери напряжения на линиях ТП до наиболее удаленного электроприемника в пределах 5%, что соответствует норме [5].
Выбор защитной аппаратуры. На отходящих от щитов низшего напряжения трансформаторной подстанции линиях приняты к установке автоматические выключатели серии АВМ.
Произведем расчет автоматического выключателя, установленного на линии ТП-РП1. Расчетный длительный ток на два присоединяемых кабеля Iр = =187,15 × 2 = 374,3 А. Выбираем электромагнитный расцепитель автоматического выключателя АВМ-4И на 400 А из условия Iн.а.=400 А > Iд.н.=374,3 А.
Кратковременную токовую нагрузку определяем из условия пуска двигателя привода нории мощностью 75 кВт,
Iпуск = Iн; (6.14)
Iдвиг = 133×5 = 665 А;
Iдл = Iр – Iдв (6.15)
Iдл= 374,32 – 133 = 241,32 А;
Iкр = Iпуск + Iдл = 241,32 + 665 = 906,32 А (6.16)
Выбираем ток срабатывания 1600 А по шкале независимой от тока характеристики (отсечка с выдержкой време6ни), устанавливаем невозможность срабатывания автоматического выключателя при пуске двигателя 75 кВт.
Iср.эл = 1,25 Iр (6.17)
1600 А > 1,25 × 906,32 = 1133 А.
Выбираем ток срабатывания 400 А по шкале, зависящей от тока характеристики. Для сетей, не требующих защиты от перегрузки, при токе срабатывания расцепителя автоматического выключателя с регулируемой обратно зависимой от тока характеристикой
Iср.эл = 400 А и Кзащ= 0,66;
Iдоп = КзащI= 0,66 × 400 = 264 А (6.18)
Таблица 6.11 – Выбор кабельных линий
| Линия | Длина линии, км | Расчетный ток, А | Длительный ток, А | Допустимый ток, А | r, Ом/км | x, Ом/км |  |  , В | , % |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| ТП-РП1 | 0,063 | 187,15 | 216 | 0,258 | 0,0602 | 0,7/0,71 | АВВГ(3´120++1´50) | 18,1 | 4,78 |
| ТП-РП2 | 0,63 | 424,17 | 432 | 0,258 | 0,0602 | 0,7/0,71 | АВВГ2(3´120+1´50) | 10,2 | 2,68 |
| ТП-РП3 | 0,63 | 473,31 | 552 | 0,167 | 0,0596 | 0,78/0,63 | АВВГ(3´185++1´95) | 11,45 | 3,01 |
| ТП-РП4 | 0,063 | 172,25 | 216 | 0,89 | 0,0637 | 0,8/0,6 | АВВГ2(3´95++1´10) | 13,55 | 3,56 |
| ТП-РП5 | 0,046 | 127,62 | 132 | 0,62 | 0,0625 | 0,8/0,6 | АВВГ2(3´50++1´16) | 5,42 | 1,42 |
| ТП-лаб.корпус | 0,056 | 141,94 | 160 | 0,443 | 0,0612 | 0,87/0,49 | АВВГ 3´70+ +1´25 | 5,71 | 1,5 |
| ТП-ПБК | 0,009 | 106,89 | 108 | 0,89 | 0,0637 | 0,7/0,69 | АВВГ 3´35+ +1´10 | 1,11 | 0,29 |
| ТП-РП6 | 0,06 | 403,66 | 432 | 0,258 | 0,0602 | 0,74/0,67 | АВВГ2(3´120+1´50) | 18,38 | 4,83 |
| ТП-з/сРП7 | 0,074 | 149,2 | 160 | 0,443 | 0,0612 | 0,77/0,64 | АВВГ 3´70+ +1´25 | 7,78 | 2,04 |
| ТП-с.к.4РП8 | 0,127 | 385,38 | 432 | 0,258 | 0,0602 | 0,71/0,69 | АВВГ2(120´3+1´150) | 19,1 | 5,01 |
| ТП-мех.мастер | 0,12 | 123,28 | 132 | 0,62 | 0,0625 | 0,66/0,74 | АВВГ 3´50+ +1´16 | 12,48 | 3,28 |
| ТП-ПБ | 0,054 | 223,67 | 244 | 0,206 | 0,0596 | 0,65/0,76 | АВВГ 3´150+ +1´75 | 3,74 | 0,98 |
| ТП-насосная | 0,04 | 27 | 30 | 7,74 | 0,095 | 0,8/0,6 | АВВГ 3´4+ +1´2,5 | 11,67 | 3,07 |
Таблица 6.12 - Расчет автоматических выключателей
| Линия | Расчетный ток линии, А | Номинальный ток расцепителя, А | Установка тока мгновенного срабатывания, А | Коэффициенты | Тип выключателя | |||
| Iдл | Iкр | Iрасч | Iпр | Iрасч | Iпр | Kзащ | ||
| К РП1 | 374,3 | 906,32 | 374,3 | 400 | 1133 | 1600 | 0,66 | АВМ – 4с |
| К РП2 | 424,17 | 524,97 | 424,17 | 600 | 656 | 4000 | 0,66 | АВМ – 10с |
| К РП3 | 473,31 | 541,11 | 473,31 | 600 | 676,38 | 4000 | 0,66 | АВМ – 10с |
| К РП4 | 172,25 | 294,12 | 172,25 | 200 | 367,65 | 1600 | 0,66 | А372ОБ |
| К РП5 | 127,62 | 167,11 | 127,62 | 200 | 208,88 | 1600 | 0,66 | А372ОБ |
| К РП-6 | 403,66 | 597,82 | 403,66 | 600 | 747,27 | 4000 | 0,66 | АВМ – 10с |
| К РП-7 | 149,2 | 205,37 | 149,2 | 400 | 256,71 | 1600 | 0,66 | АВМ – 4с |
| К РП-8 | 385,38 | 921,1 | 385,38 | 400 | 1141 | 1600 | 0,66 | АВМ – 4с |
| К лаб. корпус | 141,94 | 163,12 | 141,94 | 200 | 203,9 | 1600 | 0,66 | А372ОБ |
| К ПБК | 106,89 | 206,87 | 106,89 | 200 | 258,58 | 1600 | 0,66 | А372ОБ |
| К мех.мастерская | 123,28 | 243,2 | 123,28 | 200 | 304 | 1600 | 0,66 | А372ОБ |
| К ПБ | 223,67 | 390,67 | 223,67 | 250 | 487,58 | 1600 | 0,66 | А372ОБ |
| К ПР1 | 548,7 | 660,31 | 548,7 | 800 | 685,87 | 4000 | 0,66 | АВМ – 10с |
| К ПР2 | 373,67 | 412,3 | 373,67 | 400 | 515,37 | 4000 | 0,66 | АВМ – 10с |
| Вводные выключатели | 2063,1 | 2971 | 2063,1 | 3000 | 3713,7 | 8000 | 0,66 | АВМ – 20с |
| Секционный выключатель | 2063,1 | 2971 | 2063,1 | 3000 | 3713,7 | 8000 | 0,66 | АВМ – 20с |
Условие выполняется. В распределительных пунктах ПР1 и ПР2 устанавливаем выключатели типа А-3700. Расчет уставок выключателей А-3700 аналогичен выше приведенному. Данные расчетов приведены в таблице 6.12.