Смекни!
smekni.com

Аналітичне дослідження кривошипно-шатунного механізма автомобільних двигунів (стр. 4 из 9)

Таблиця 4

1 Двигун

ВАЗ–2106

2 Діаметр циліндра D, мм 79
3 Хід поршня S, мм 80
4 Ступінь тиску e 8,5
5 Число обертів колінчастого вала, що відповідає максимальному крутному моменту nm, об/хв. 3000
6 Маса комплектного поршня mn, г 480
7 Маса шатуна mш, г 730
8 Частина маси шатуна m1, приведена до осі поршневого пальця, г 183
9 Радіус кривошипа r, мм 40
10 Довжина шатуна (відстань між центрами верхньої і нижньої головок) l, мм 160
11 Дезаксіал е, мм - 2

4.2. Кінематичний розрахунок кривошипно-шатунного механізма

Кінематичний розрахунок центрального кривошипно-шатунного механізма проводився за формулами (2), (5), (6). Кінематичний розрахунок дезаксіального механізма – за формулами (7) – (9).

Розрахунок проводився на ПК за програмами, наведеними в додатку 1. Результати розрахунків представлені в таблицях 1 – 9 додатку 2.

Як показують результати розрахунків, у двигунах з дезаксіальним КШМ (при позитивному дезаксіалі) спостерігається зменшення швидкості поршня при його перебуванні в районі в.м.т. на такті розширення (0...30о повороту колінчастого вала). При значенні е=0.002 мм швидкість поршня зменшується на 2-7%, при значенні е=0.004 мм – на 4-11% у порівнянні з аксіальним КШМ (таблиця 5).

Таблиця 5

j, град Швидкість поршня V, м/сек
е = -0,004мм е = -0,002мм е = 0 е =0,002мм е =0,004мм
330 340 350 0 (в.м.т.) 10 20 30 -7,3 -5,0 -2,4 0,3 3,0 5,6 7,9 -7,5 -5,1 -2,5 0,1 2,8 5,4 7,7 -7,6 -5,3 -2,7 0 2,7 5,3 7,6 -7,7 -5,4 -2,8 -0,1 2,5 5,1 7,5 -7,9 -5,6 -3,0 -0,3 2,4 5,0 7,3

4.3. Динамічний розрахунок кривошипно-шатунного механізма

Сила інерції мас, що здійснюють зворотно-поступальний рух, обчислю-валась за формулою (15)

Pj = – m×j.

Маса частин, які здійснюють зворотно-поступальний рух, рівна

m = mп + m1,

де mп – маса комплектного поршня, включаючи маси власне поршня, поршневих кілець, поршневого пальця, m1 – частина маси шатуна, приведена до осі поршневого пальця. Маси поршня і шатуна визначалися зважуванням. Частина маси шатуна, приведена до осі поршневого пальця, приймалась рівною (згідно рекомендацій) m1 = 0.25mш.

Прискорення мас, які здійснюють зворотно-поступальний рух, розраховано в розділі 4.3.

Сила тиску газів на поршень визначалась за формулою (21)

Рг = (рг – р0)×Fn.

Значення тиску газів в циліндрі визначалось за індикаторною діаграмою. Так як в літературі не наводиться індикаторна діаграма робочого циклу двигуна ВАЗ-2106, проводилась побудова наближеної діаграми для даного двигуна. За основу взято наведену в [6] індикаторну діаграму робочого циклу чотиритактного бензинового двигуна і трансформовано її в індикаторну діаграму досліджуваного двигуна з врахуванням значень тиску у базових точках. Такими є наступні точки: точка а – тиск в кінці такту впуску, точка с – тиск в кінці такту стиску, точка z – максимальний тиск в циліндрі в кінці процесу горіння, точка b – тиск на початку процесу випуску. З врахуванням даних, наведених в таблицях 1-4, а також параметрів двигуна, тиск в базових точках рівний:

pа = pв – Dpа = pв – 0.1pв = 0.9pв = 0.9*0.108 = 0.093 МПа;

pc = pa

= 0.093 * 8.51.34 = 1.64 МПа;

pz = 0.85lpc = 0.85 * 3.9 * 1.64 = 5.4 МПа;

pb=0.35 МПа.

Побудована за такими даними діаграма наведена на рис.9.

Значення сили тиску газів через 10о повороту колінчастого вала наведено в таблицях додатку 4 і позначено як P1. Сила інерції мас, що рухаються зворотно-поступально, позначена в цих таблицях як Р2.

Сила N, яка притискає поршень до стінки циліндра, обчислювалась за формулою (11)

N = P×tgb.

Значення кута b для аксіального кривошипно-шатунного механізма виходячи з розрахункової схеми, наведеної на рис.2, розраховувалось як

.
Значення кута b для дезаксіального кривошипно-шатунного механізма виходячи з розрахункової схеми, наведеної на рис.3, розраховувалось як

.

Результати розрахунку сили N представлені в таблиці 5.

За отриманими результатами побудовано графічні залежності сили N від кута повороту колінчастого вала двигуна при різних значеннях дезаксіалу (рис.10). Як видно з рисунка, максимальне значення бокової сили N при русі поршня з в.м.т. до н.м.т. при такті розширення зменшується на 10% при е=0.002 мм і на 19% при е=0.004 мм в порівнянні з аксіальним механізмом. При русі поршня з н.м.т. до в.м.т. при такті стиску ця сила зростає відповідно на 9% і 17%. Нерівномірність навантаження k стінок циліндра визначалась як частка від ділення максимальної бокової сили при такті розширення до максимального її значення при такті стиску. Для аксіального механізма нерівномірність навантаження становить k=3,85, для дезаксіального при значенні е=0.002 мм k=3,13, при значенні е=0.004 - k=2,63.



Таблиця 5

j, град N, Н
е=-0.004 е=-0.003 е=-0.002 е=-0.001 е=0 е=0.001 е=0.002 е=0.003 е=0.004
0 43.16 32.37 21.58 10.79 0 -10.79 -21.58 -32.38 -43.16
10 -17.22 -23.10 -29.01 -34.94 -40.93 -46.85 -52.83 -58.83 -64.85
20 -57.81 -64.01 -70.24 -76.51 -83.16 -89.17 -95.56 -101.98 -108.45
30 -98.32 -104.99 -111.72 -118.52 -126.21 -132.29 -139.26 -146.30 -153.40
40 -134.83 -141.98 -149.22 -156.54 -165.17 -171.43 -179.01 -186.67 -194.42
50 -160.13 -167.56 -175.11 -182.76 -191.55 -198.40 -206.38 -214.48 -222.69
60 -194.87 -203.17 -211.59 -220.15 -228.88 -237.67 -246.64 -255.74 -264.99
70 -198.41 -206.68 -215.11 -223.69 -230.93 -241.32 -250.37 -259.58 -268.95
80 -180.61 -188.37 -196.29 -204.38 -209.73 -221.06 -229.66 -238.44 -247.39
90 -159.26 -166.43 -173.77 -181.28 -185.49 -196.82 -204.85 -213.07 -221.46
100 -138.13 -144.66 -151.36 -158.22 -162.34 -172.43 -179.80 -187.33 195.04
110 -105.21 -110.65 -116.25 -121.99 -126.39 -133.93 -140.12 -146.47 -152.98
120 -83.43 -88.03 -92.75 -97.60 -102.62 -107.69 -112.93 -118.30 -123.81
130 -62.07 -65.78 -69.60 -73.51 -78.57 -81.66 -85.90 -90.23 -94.68
140 -67.08 -71.09 -75.18 -79.35 -84.82 -87.92 -92.33 -96.83 -101.40
150 -51.02 -54.72 -58.49 -62.31 -67.02 -70.12 -74.11 -78.16 -82.27
160 -50.41 -55.83 -61.30 -66.80 -72.68 -77.93 -83.55 -89.20 -94.89
170 -25.75 -34.53 -43.33 -52.16 -61.05 -69.86 -78.75 -87.65 -96.57
180 80.90 60.67 40.45 20.22 0 -20.22 -40.45 -60.67 -80.90
190 1019.36 926.00 832.69 739.44 646.57 553.09 459.98 366.91 273.88
200 1058.72 998.26 937.89 877.59 817.70 757.22 697.15 637.14 577.20
210 1050.87 1006.05 961.34 916.72 873.04 827.79 783.46 739.23 695.09
220 981.03 946.45 911.99 877.66 844.66 809.34 775.36 741.49 707.74
230 917.11 888.48 860.00 831.66 804.49 775.40 747.49 719.71 692.06
240 890.23 864.42 838.79 813.32 788.06 762.88 737.91 713.09 688.43
250 855.46 831.59 807.92 784.44 759.65 738.03 715.10 692.34 669.76
260 864.24 840.65 817.26 794.08 768.19 748.32 725.73 703.34 681.14
270 834.53 811.78 789.23 766.90 741.29 722.84 701.11 679.57 658.23
280 787.05 765.29 743.73 722.37 698.31 680.25 659.48 638.90 618.50
290 702.85 682.76 662.85 643.12 622.08 604.20 585.00 565.98 547.12
300 609.95 591.57 573.34 555.27 537.39 519.59 501.97 484.50 467.18
310 513.99 497.22 480.57 464.05 448.68 431.37 415.22 399.18 383.27
320 420.16 404.71 389.36 374.11 360.17 343.88 328.91 314.03 299.24
330 306.94 293.39 279.91 266.49 253.98 239.86 226.65 213.50 200.41
340 217.85 205.17 192.53 179.94 167.72 154.88 142.41 129.99 117.61
350 123.88 112.46 101.06 89.68 78.37 66.98 55.67 44.37 33.09
360 43.16 32.37 21.58 10.79 0 -10.79 -21.58 -32.38 -43.16

Висновки